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    破碎泥質(zhì)圍巖遇水軟化時機對臺階工法隧道力學性能影響分析

    2021-06-04 07:50:34
    四川建筑 2021年2期
    關鍵詞:泥質(zhì)軟化拱頂

    李 鴻

    (中機中聯(lián)工程有限公司,重慶 400039)

    隧道工程受地質(zhì)環(huán)境影響較大,特別是當隧道穿越破碎地層時,常會導致大變形等相關地質(zhì)災害,已成為理論界和工程界極其關注的問題[1-3]。由于對大變形形成機理,控制方法認識的不足,國內(nèi)外隧道發(fā)生大變形地質(zhì)災害的工程事例屢見不鮮,它一直是困擾地下工程界的一大難題。國外如日本Enasan隧道、奧地利Tauern隧道等[4],國內(nèi)如家竹菁隧道、關角隧道、大寨嶺隧道、堡子梁隧道、二郎山隧道、烏鞘嶺隧道、籃家?guī)r隧道等都出現(xiàn)過影響較大的大變形情況[5-8],給工程建設造成了很多困難[9-12]。

    由破碎泥質(zhì)巖隧道的施工研究表明,泥質(zhì)巖隧道的變形很多情況下是由于地下水作用下泥質(zhì)巖體產(chǎn)生較為明顯的強度損失導致的,體積擴容現(xiàn)象并沒有膨脹巖那么明顯,本文通過分析某臺階工法隧道泥質(zhì)巖遇水軟化產(chǎn)生時機對隧道力學性能的影響,以期揭示泥質(zhì)巖遇水軟化產(chǎn)生時機與隧道結構安全的關聯(lián)性,供泥質(zhì)巖隧道工程建設參考。

    1 隧道工程概況及計算模型

    本文以某隧道工程為依托進行研究,該隧道全長6.5 km,洞身最大埋深263 m,洞高12.2 m,寬14.6 m,斷面形式如圖1所示,初支厚0.25 m(C25),二襯0.45 m(C30),軟巖區(qū)段設置錨桿和鋼拱架,錨桿長度3.5 m(0.8 m梅花型),型鋼鋼拱架型號為I25B(縱距0.8 m)。隧址區(qū)地形起伏較大,橫向沖溝發(fā)育,控制區(qū)段圍巖以薄層狀泥質(zhì)巖地層為主,圍巖等級為Ⅴ級,節(jié)理裂隙極其發(fā)育,巖體較破碎,施工采用上下臺階法。

    圖1 依托隧道工程橫斷面

    計算分析采用平面應變模型,縱向取Z=0~-1 m,橫向X=-60~60 m,豎向Y=0~160 m,仰拱底部到底邊界74 m。底邊界、前后邊界(Z向)、左右邊界(X向)均施加法向約束,上邊界為自由邊界,并施加按等效自重應力計算的邊界應力值。圍巖、二襯、初支均采用實體單元模擬,錨桿加固區(qū)、初支鋼拱架采用等效提高單元參數(shù)進行模擬。計算工具采用FLAC3D,相關參數(shù)見表1,根據(jù)現(xiàn)場工程經(jīng)驗錨桿加固區(qū)參數(shù)按照圍巖參數(shù)提高20 %選取(圖2)。

    圖2 數(shù)值計算模型

    2 施工步驟及工況

    根據(jù)施工工序,將圍巖弱化時機設置為如下5種工況:上臺階開挖錨桿后(工況1)、上臺階初支施做后(工況2)、下臺階開挖錨桿后(工況3)、下臺階初支施做后(工況4)、二襯施做完成后(工況5)。即分別在這5個階段開始對圍巖強度進行折減,工況見表2,進行數(shù)值模擬時,在設定的工況時刻后,每計算10個時間步進行一次塑性區(qū)搜索,應力釋放通過控制施做支護前的計算時間步來近似控制,根據(jù)工程試驗資料,泥質(zhì)圍巖遇水軟化后的強度按照最初強度的30 %折減。

    表1 數(shù)值模擬模型參數(shù)

    表2 施工工序及工況

    3 圍巖遇水軟化時機對隧道的影響分析

    3.1 位移影響分析

    選取各工況拱頂沉降、底板隆起、上臺階收斂、下臺階收斂進行位移分析,各工況位移見圖3??梢钥闯觯焊鞴r中隧道上臺階開挖后洞周位移便開始產(chǎn)生,且均無收斂趨勢,從發(fā)展變形速率來看,上、下臺階的水平變形速率較拱頂和底板隆起要快;從各工況A段1、3和C段2、4可以看出,錨桿支護后變形速率仍然較大,圍巖應力釋放較快;初期支護閉合后,變形速率明顯降低,但變形仍按照較低的速率發(fā)展;二襯施做后,變形逐漸得到控制,且有明顯收斂趨勢,各工況變形趨勢大致相同,最終收斂量值有差異。

    可以推斷如果支護施作過晚,會導致更大的收斂值或不收斂,所以及時支護在施工中是很有必要的。下臺階開挖后,圍巖再一次發(fā)生應力重分布,洞周位移繼續(xù)發(fā)展,從變形速率來看,下臺階的開挖對下臺階收斂影響更大,底板隆起值受其影響更小;如圖4所示,上、下臺階初支交接位置洞周剪應力較大,應力較集中,容易產(chǎn)生變形和破壞;在支護剛度和強度足夠時,圍巖軟化時機對變形趨勢影響不大,但對變形值大小有影響,圍巖軟化越早,變形值越大,如圖5所示;在V級圍巖條件下,由于圍巖強度低,初支對變形控制有明顯效果,但位移曲線無收斂趨勢,不能保證長時間的隧道安全,二襯需作承載結構考慮,施工時應嚴密進行監(jiān)控量測,及時施作支護。

    (a)工況1位移監(jiān)測點時程曲線

    (b)工況2位移監(jiān)測點時程曲線

    (c)工況3位移監(jiān)測點時程曲線

    (d)工況4位移監(jiān)測點時程曲線

    (e)工況5位移監(jiān)測點時程曲線

    (f)工況6位移監(jiān)測點時程曲線圖3 各工況位移曲線(單位:m)

    圖4 工況6臺階開挖錨桿支護后洞周剪應力云圖(單位:Pa)

    圖5 各工況下拱頂沉降、底板隆起對比

    3.2 圍巖塑性區(qū)影響分析

    選取各工況圍巖塑性區(qū)圖進行分析,各工況塑性區(qū)圖見圖6,各工況塑性區(qū)面積見圖7。最終塑性區(qū)圖像均呈蝴蝶狀,表現(xiàn)為塑性區(qū)分布于隧道橫向兩側,自拱腰和墻腳向圍巖中延伸較遠,拱墻延伸較近,拱頂和底板最近;絕大多數(shù)發(fā)生塑性屈服的單元均為剪切破壞,只有在洞周拱頂、拱腰區(qū)域有少部分單元發(fā)生受拉破壞;塑性區(qū)圍巖弱化時刻越早,塑性區(qū)范圍也越大,不發(fā)生弱化最小,塑性區(qū)面積值極差在300 m2左右,向拱頂兩側延伸最明顯。

    圖6 各工況塑性區(qū)

    圖7 各工況塑性區(qū)面積(單位:m2)

    塑性區(qū)呈蝴蝶狀,是由于兩側拱腰和墻腳存在較大的剪應力,如圖4所示,可以推斷這些區(qū)域的支護結構也處于較大的應力狀態(tài);拱頂附近存在受拉塑性區(qū),在未進行支護時洞周發(fā)生掉塊的可能性很大。

    3.3 襯砌安全性評價

    3.3.1 主應力影響分析

    提取各工況二襯最大主應力和最小主應力圖對襯砌安全性進行評價,如圖8所示,圖中僅展示了工況1、工況3、工況5中二襯最大和最小主應力圖??梢钥闯觯撼r2外,各工況均無受拉區(qū)域,相對于其他區(qū)域,兩側拱腰和墻腳屬于高應力區(qū)域;弱化起始時刻發(fā)生在二襯施做之前(工況1~工況4),最大壓應力逐漸減小,但發(fā)生在二襯施做之后則增大,如圖9所示。

    圖8 各工況二襯最大、最小主應力云圖(單位:Pa)

    圖9 二襯最小主應力最值

    各工況中墻腳均主要是受壓,且相對于其他區(qū)域屬于高應力區(qū)域,在支護截面設計時應加以重視和加強,如使用大墻腳復合式襯砌設計;二襯主應力圖兩側拱腰和拱腳應力較高與圍巖塑性區(qū)的蝴蝶型分布是一致。

    工況1~工況4二襯最大壓主應力逐漸降低而工況5又升高可以理解為:當圍巖弱化起始時刻發(fā)生在二襯施做之前時,弱化時刻越早二襯施做時洞周變形量越大,塑性區(qū)擴展也越大,則應力釋放更多而圍巖的自承能力更小,所以二襯承擔的就更多,壓應力也更大;圍巖弱化起始時刻發(fā)生在二襯施做之后,前期變形較1至工況4工況少,圍巖應力釋放少,且由于二襯剛度相對圍巖大得多,圍巖弱化后二襯直接參與到應力的重分布中,二襯也將承擔更多,這兩項因素導致了二襯較大的壓應力。

    3.3.2 內(nèi)力影響分析

    設置如圖10所示7個測點,提取每處測點過兩單元體中心點(二襯采用兩層實體單元模擬)連線且法向沿二襯橫截面軸線切線的彎矩、剪力和軸力,并采用破損階段法計算安全系數(shù),結果見表3。

    圖10 二襯內(nèi)力提取測點

    由表3可以得出:圍巖軟化時機對二襯內(nèi)力分布特征影響不大,各工況內(nèi)力和安全系數(shù)分布規(guī)律大致相同;拱頂彎曲應力表現(xiàn)為內(nèi)側受拉,仰拱彎曲應力表現(xiàn)為外側受拉;軸力均表現(xiàn)為壓應力;安全系數(shù)均為靠近側墻下側(或墻腳)處較小,向拱頂和仰拱逐漸增大,仰拱比拱頂大。

    表3 二襯各測點內(nèi)力及安全系數(shù)

    圖11 各工況最小安全系數(shù)

    圖11為各工況最小安全系數(shù),表4為最小安全系數(shù)發(fā)生的位置,可以發(fā)現(xiàn)除工況1外各工況最小安全系數(shù)均發(fā)生在墻腳位置,且均大于按破損階段法驗算截面強度的安全系數(shù)限值3.6;在二襯施做之前,圍巖軟化時機越晚,安全系數(shù)越大,但圍巖軟化發(fā)生在二襯之后,安全系數(shù)又會減小。

    4 結論

    本文針對破碎泥質(zhì)圍巖在地下水作用下易產(chǎn)生較為明顯的強度損失導致隧道較大變形的問題,通過數(shù)值模擬,對圍巖軟化時機與隧道結構力學性能的關聯(lián)性進行了研究,主要對比了不同軟化時機條件下隧道結構體系位移場、塑性區(qū)

    表4 各工況最小安全系數(shù)

    形態(tài)及面積、二襯應力及內(nèi)力分布,有如下幾點啟示:

    (1)在支護剛度和強度足夠時,圍巖遇水軟化時機對洞周變形趨勢影響不大,但對其量值有影響,圍巖遇水軟化越早,變形值越大。

    (2)圍巖遇水軟化時機對支護結構內(nèi)力分布特征影響不大,墻腳往往是控制截面,對二襯安全系數(shù)有影響。

    (3)在支護剛度和強度足夠時,圍巖遇水軟化時機對塑性區(qū)分布特征影響不大,但對進入塑性區(qū)的圍巖面積有影響,圍巖遇水軟化時機越早塑性區(qū)面積越大,且向拱頂兩側延伸最明顯。

    (4)V級圍巖條件強度低,初支雖對洞周變形有明顯控制效果,但有明顯不收斂趨勢,不能保證長時間的隧道安全,二襯需作承載結構考慮。

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