近零能耗居住建筑典型結(jié)構(gòu)性熱橋?qū)o(hù)結(jié)構(gòu)傳熱系數(shù)影響模擬分析

康美華，鄧琴琴，聶金哲，李德英

（1.北京建筑大學(xué)，供熱、供燃?xì)?、通風(fēng)及空調(diào)工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100044；2.中國(guó)建筑科學(xué)研究院有限公司，北京 100013）

0 引言

2019年，我國(guó)出臺(tái)了GB/T 51350—2019《近零能耗建筑技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》，以進(jìn)一步規(guī)范近零能耗建筑的建設(shè)，其中明確建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)保溫性能對(duì)建筑能耗有很大影響。隨著保溫層厚度的增加和低導(dǎo)熱系數(shù)保溫材料的應(yīng)用，建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)主斷面的保溫性能提高，但建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)中一些非均勻部分由于熱阻被明顯改變，在室內(nèi)外溫差的作用下，形成了熱流相對(duì)密集、內(nèi)表面溫度較低的區(qū)域，這些部位成為傳熱較多、熱損失較大的橋梁，被稱為熱橋[1-2]。裝配式建筑中常見(jiàn)的熱橋部位包括：外墻的板材接縫以及墻角、屋頂檐口、墻體勒角、樓板與外墻、外挑樓板、內(nèi)隔墻與外墻連接處等，這些熱橋成為圍護(hù)結(jié)構(gòu)的保溫薄弱環(huán)節(jié)。因此，近零能耗建筑節(jié)能設(shè)計(jì)和施工時(shí)對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱橋的處理方法是目前研究的熱點(diǎn)[3-6]。

在建筑能耗計(jì)算過(guò)程中，圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱量是重要的環(huán)節(jié)之一。在圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱量計(jì)算過(guò)程中，除了按照傳統(tǒng)的一維傳熱理論計(jì)算傳熱量，還應(yīng)該考慮墻體結(jié)構(gòu)性熱橋線傳熱系數(shù)產(chǎn)生的傳熱量。目前嚴(yán)寒及寒冷地區(qū)一般居住建筑廣泛應(yīng)用的外墻平均傳熱系數(shù)的計(jì)算方法是應(yīng)用修正系數(shù)，修正系數(shù)取值在1.1～1.5。修正系數(shù)法應(yīng)用簡(jiǎn)單方便，但其并不能完全準(zhǔn)確反應(yīng)熱橋?qū)τ趪o(hù)結(jié)構(gòu)傳熱系數(shù)的影響，尤其是在建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)體系和保溫做法相差較大的情況下，這種修正系數(shù)法與真實(shí)的傳熱系數(shù)差別較大。近零能耗居住建筑在不同地區(qū)選用不同種類保溫材料及厚度時(shí)，其熱橋部位所產(chǎn)生的線傳熱系數(shù)并不相同，為了更好地分析近零能耗居住建筑的外圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱橋節(jié)點(diǎn)部位引起的傳熱損失，需要準(zhǔn)確計(jì)算建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)中的熱橋節(jié)點(diǎn)處的線傳熱系數(shù)[7]。本文選取某既有近零能耗居住建筑為研究對(duì)象，選用常用外墻保溫材料模塑聚苯板（EPS）、石墨聚苯板（SEPS）、發(fā)泡聚氨酯復(fù)合板（PU）、巖棉條（RW）4種保溫材料，在嚴(yán)寒（哈爾濱）及寒冷（北京）地區(qū)典型城市氣象條件下通過(guò)改變保溫材料種類及厚度等參數(shù)對(duì)常見(jiàn)熱橋節(jié)點(diǎn)部位進(jìn)行傳熱損失的模擬分析。根據(jù)模擬結(jié)果對(duì)熱橋數(shù)值進(jìn)行分析，進(jìn)而得出建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱量需考慮的熱橋影響，為寒冷及嚴(yán)寒地區(qū)近零能耗居住建筑節(jié)能設(shè)計(jì)提供參考。

1 模型建立

選取的某近零能耗居住建筑坐北朝南共2層，每層層高為3.1 m，建筑面積為330.6 m2，體形系數(shù)為0.425，建筑東向、西向、南向、北向窗墻比分別為0.03、0.03、0.57、0.15。各層平面布局如圖1所示。

圖1 近零能耗居住建筑各層平面布局

對(duì)建筑可能存在熱橋的部位進(jìn)行分析，選取常見(jiàn)結(jié)構(gòu)性熱橋包括外墻與內(nèi)墻、外墻角、外墻與屋檐、窗口、外挑樓板與外墻連接處、外角柱等[8]，分為8種模式進(jìn)行熱橋的二維非穩(wěn)態(tài)傳熱分析計(jì)算，節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化模型見(jiàn)圖2。計(jì)算過(guò)程采用北京市、哈爾濱市典型氣象年的氣候參數(shù)作為計(jì)算條件。

模擬計(jì)算選取二維穩(wěn)態(tài)傳熱模擬軟件P-Temp，該軟件在圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱橋線傳熱系數(shù)的計(jì)算以及圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱橋部位溫度分布等問(wèn)題的計(jì)算分析中廣泛應(yīng)用[9]。在軟件中，將圍護(hù)結(jié)構(gòu)每一層材料用矩形區(qū)域表示，賦予相應(yīng)的材質(zhì)和熱阻，通過(guò)建立一系列解決穩(wěn)定熱傳導(dǎo)問(wèn)題的結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格法，設(shè)置好各網(wǎng)格邊界條件和溫度后，可對(duì)各種節(jié)能墻體、窗戶、屋面等不同部位的傳熱損失規(guī)律進(jìn)行細(xì)化研究，包括熱橋部位溫度場(chǎng)和該節(jié)點(diǎn)處的熱橋線傳熱系數(shù)數(shù)值的計(jì)算分析。

圖2 外墻常見(jiàn)結(jié)構(gòu)熱橋節(jié)點(diǎn)簡(jiǎn)化模型

2 模擬方案

2.1 模擬工況

建筑熱工和建筑節(jié)能計(jì)算中通常應(yīng)用的傳熱理論是“穩(wěn)態(tài)一維平壁傳熱”，其主斷面?zhèn)鳠嵯禂?shù)按式（1）、式（2）計(jì)算：

式中：K——平壁的傳熱系數(shù)，W（/m2·K）；

αi、αe——圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)、外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，W（/m2·K）；

λ——圍護(hù)結(jié)構(gòu)中各材料的導(dǎo)熱系數(shù)，W（/m·K）；

d——圍護(hù)結(jié)構(gòu)中各材料的厚度，m。

依據(jù)GB/T 51350—2019對(duì)居住建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)技術(shù)參數(shù)的規(guī)定，嚴(yán)寒地區(qū)外墻平均傳熱系數(shù)為0.10～0.15W（/m2·K），寒冷地區(qū)外墻平均傳熱系數(shù)為0.15～0.20 W（/m2·K），當(dāng)墻體基層材料為200mm厚鋼筋混凝土?xí)r，4種保溫材料在不同外墻傳熱系數(shù)下的材料厚度見(jiàn)表1。

表1 4種保溫材料在不同外墻傳熱系數(shù)下的材料厚度

為模擬分析外墻不同保溫材料及厚度對(duì)線傳熱系數(shù)的影響，EPS厚度設(shè)置為180～350 mm、SEPS厚度設(shè)置為150～300 mm、PU厚度設(shè)置為110～250 mm、RW厚度設(shè)置為240～450 mm，同時(shí)設(shè)定所有工況下外窗的傳熱系數(shù)為1.0W（/m2·K）的3層玻璃，屋面采用400 mm厚發(fā)泡聚氨酯復(fù)合板保溫，進(jìn)行綜合模擬，圍護(hù)結(jié)構(gòu)材料的熱工性能參數(shù)見(jiàn)表2。

表2 圍護(hù)結(jié)構(gòu)材料的熱工性能參數(shù)

2.2 邊界條件參數(shù)

根據(jù)GB 50176—2016《民用建筑熱工設(shè)計(jì)規(guī)范》，在各材料接觸良好的條件下設(shè)定：（1）與室內(nèi)外空間接觸的墻面按第3類邊界處理，其中與室內(nèi)空間相鄰的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)取8.7 W（/m·2K），與室外空間相鄰的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)取23.0W（/m2·K）；（2）墻體內(nèi)部垂直于熱流方向的截面邊界為第2類邊界，熱流密度取0；（3）其他材料層間的邊界定義為內(nèi)部邊界；（4）近零能耗居住建筑房間，冬季室內(nèi)計(jì)算溫度取20℃，室外熱工計(jì)算溫度以典型城市氣象條件進(jìn)行取值，根據(jù)不同氣候區(qū)外墻蓄熱系數(shù)進(jìn)行計(jì)算，得到哈爾濱市冬季室外熱工計(jì)算溫度為-28.4℃，北京市冬季室外熱工計(jì)算溫度為-10.4℃；（5）每個(gè)矩形在X、Y軸方向分別默認(rèn)劃分為等距離的10個(gè)單元；（6）計(jì)算結(jié)束條件：熱流允許殘差小于0.000 005 W/m2，最大迭代次數(shù)為800 000次。

3 結(jié)果分析

3.1 節(jié)點(diǎn)熱橋分析

由于不同保溫材料的熱橋節(jié)點(diǎn)建模方式以及參數(shù)設(shè)置相差不大，此處暫以在寒冷地區(qū)（北京）氣象條件下采用150mm厚SEPS外保溫工況下的結(jié)構(gòu)性熱橋的線傳熱系數(shù)分析進(jìn)行。

3.1.1 外墻與內(nèi)墻（樓板）熱橋節(jié)點(diǎn)

外墻與內(nèi)墻交接處熱橋節(jié)點(diǎn)模型建立及溫度分布情況如圖3所示。以臥室外墻與內(nèi)墻節(jié)點(diǎn)處建立模型，假設(shè)該內(nèi)墻結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為200mm厚鋼筋混凝土，長(zhǎng)度為1 m；外墻左側(cè)長(zhǎng)度為0.3 m，右側(cè)長(zhǎng)度為0.7 m，設(shè)置好材料屬性，經(jīng)計(jì)算，外墻主斷面的線傳熱系數(shù)為0，即該處無(wú)明顯熱橋。

圖3 外墻與內(nèi)墻交接處熱橋節(jié)點(diǎn)模型及溫度分布

3.1.2 外墻角熱橋節(jié)點(diǎn)

該建筑外墻角熱橋節(jié)點(diǎn)存在外陽(yáng)角和外陰角2種情況[10]。節(jié)點(diǎn)模型建立及溫度分布情況如圖4所示，對(duì)于外陽(yáng)角節(jié)點(diǎn)模型，假設(shè)外墻內(nèi)邊界長(zhǎng)度為1 m，計(jì)算得熱橋線傳熱系數(shù)ψ=-0.03W（/m·K），是由于角部外保溫材料相當(dāng)于多出一個(gè)保溫層厚度的矩形區(qū)域，使該處的實(shí)際熱阻比鄰近區(qū)域要大，所以線傳熱系數(shù)比一般直線型外墻的線傳熱系數(shù)要?。欢鴮?duì)于外墻陰角處熱橋線傳熱系數(shù)ψ=0.01 W（/m·K），說(shuō)明存在一定的由線傳熱系數(shù)引起的熱量流失。

圖4 外墻角熱橋節(jié)點(diǎn)模型及溫度分布

3.1.3 外墻與屋頂熱橋節(jié)點(diǎn)

外墻與屋頂熱橋節(jié)點(diǎn)模型建立及溫度分布情況如圖5所示，采用既有建筑的屋頂保溫做法，即屋頂基層材料為300mm厚鋼筋混凝土與400 mm厚聚氨酯外保溫。假設(shè)模型中屋檐高度為500 mm，其中左側(cè)保溫為200 mm厚聚氨酯，上部為200 mm厚聚氨酯與外墻保溫材料拼接，右側(cè)為外墻保溫材料，經(jīng)計(jì)算，該外墻與屋頂交接處，熱橋線傳熱系數(shù)ψ=0.07 W（/m·K），這一結(jié)果說(shuō)明屋面部位存在明顯的結(jié)構(gòu)性熱橋。

圖5 外檐熱橋節(jié)點(diǎn)模型及溫度分布

3.1.4 平窗口熱橋節(jié)點(diǎn)

平窗口熱橋節(jié)點(diǎn)模型建立及溫度分布情況如圖6所示，建筑中采用高效保溫材料封閉外窗安裝縫隙，使外窗位于鋼筋混凝土墻體與保溫層中部時(shí)，計(jì)算得到熱橋線傳熱系數(shù)ψ=0.01 W（/m·K），依然存在一定的由線傳熱系數(shù)引起的熱量流失，熱工計(jì)算附加傳熱系數(shù)時(shí)需考慮該數(shù)值。

圖6 外窗熱橋節(jié)點(diǎn)模型及溫度分布

3.1.5 外挑樓板熱橋節(jié)點(diǎn)

外挑樓板熱橋節(jié)點(diǎn)模型建立及溫度分布情況如圖7所示，根據(jù)嚴(yán)寒及寒冷地區(qū)對(duì)外挑樓板平均傳熱系數(shù)的要求，選擇樓板材料為200 mm鋼筋混凝土與80 mm厚保溫材料進(jìn)行模擬，經(jīng)計(jì)算，水平外挑樓板與豎向外挑樓板節(jié)點(diǎn)的線傳熱系數(shù)均為ψ=0.17W（/m·K）。該結(jié)果說(shuō)明建筑陽(yáng)臺(tái)以及室外空調(diào)機(jī)位等伸出外墻的構(gòu)造，均有可能出現(xiàn)較大數(shù)值的線傳熱系數(shù)，即使采取了外保溫措施，在熱工計(jì)算熱流時(shí)也不能忽略。

圖7 外挑樓板熱橋節(jié)點(diǎn)模型及溫度分布

3.1.6 外角柱熱橋節(jié)點(diǎn)

外角柱熱橋節(jié)點(diǎn)模型建立及溫度分布情況如圖8所示，根據(jù)模型中外角柱的構(gòu)造做法，假設(shè)外角柱向外延伸0.4 m，保溫構(gòu)造做法與外墻相同，經(jīng)計(jì)算，該處熱橋線傳熱系數(shù)ψ=0.13 W（/m·K），熱橋數(shù)值較大。

圖8 外角柱熱橋節(jié)點(diǎn)模型及溫度分布

3.2 線傳熱系數(shù)與保溫材料及厚度關(guān)系分析

通過(guò)對(duì)不同氣候區(qū)近零能耗居住建筑常見(jiàn)結(jié)構(gòu)性熱橋部位的模型分析，得到2個(gè)典型城市采用4種不同厚度保溫材料的熱橋線傳熱系數(shù)，結(jié)果如圖9、圖10所示。

圖9 嚴(yán)寒地區(qū)（哈爾濱）常見(jiàn)典型熱橋節(jié)點(diǎn)線傳熱系數(shù)

圖10 寒冷地區(qū)（北京）常見(jiàn)典型熱橋節(jié)點(diǎn)線傳熱系數(shù)

從圖9、圖10可以看出，嚴(yán)寒及寒冷地區(qū)不同保溫材料及厚度外墻陰角處線傳熱系數(shù)均保持不變；嚴(yán)寒地區(qū)外檐節(jié)點(diǎn)處熱橋線傳熱系數(shù)在保溫材料及厚度變化下基本保持不變，而寒冷地區(qū)稍有變化，隨保溫材料厚度的增加呈增大的趨勢(shì)；外平窗處熱橋線傳熱系數(shù)變化趨勢(shì)較??；外挑樓板及外角柱節(jié)點(diǎn)處線傳熱系數(shù)均較大，且隨著保溫厚度的增加呈減小的趨勢(shì)，但并不能完全消除。

4 熱橋?qū)鳠嵯禂?shù)影響分析

4.1 外墻平均傳熱系數(shù)計(jì)算方法

如前所述，由于通常的保溫措施不能完全杜絕結(jié)構(gòu)性熱橋的線傳熱系數(shù)，在建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱量計(jì)算過(guò)程中，除了考慮按照傳統(tǒng)一維傳熱理論計(jì)算出的墻體傳熱量，還應(yīng)考慮墻體結(jié)構(gòu)性熱橋線傳熱系數(shù)產(chǎn)生的傳熱量，根據(jù)GB 50176—2016對(duì)一維傳熱平均傳熱系數(shù)的修正按式（3）計(jì)算：

式中：ψj——第j個(gè)結(jié)構(gòu)性熱橋的線傳熱系數(shù)，W（/m·K）；

Lj——第j個(gè)結(jié)構(gòu)性熱橋的長(zhǎng)度，m；

A——計(jì)算對(duì)象單元的墻體面積，m2；

K——按照一維傳熱理論計(jì)算出的對(duì)象單元墻體主斷面的平均傳熱系數(shù)，W（/m2·K）。

在實(shí)際工程計(jì)算中，計(jì)算一棟建筑的全部結(jié)構(gòu)性熱橋的線傳熱系數(shù)需要耗費(fèi)很多設(shè)計(jì)工時(shí)。因此在JGJ26—2018《嚴(yán)寒和寒冷地區(qū)居住建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》中給出了常見(jiàn)的一般節(jié)能建筑外墻平均傳熱系數(shù)按照簡(jiǎn)化式（4）進(jìn)行計(jì)算，其中修正系數(shù)常見(jiàn)取值為1.1～1.5。

式中：Km——外墻平均傳熱系數(shù)，W（/m2·K）；

φ——修正系數(shù)。

式（4）對(duì)于外墻平均傳熱系數(shù)的范圍為0.25～0.60 W（/m2·K），且隨著傳熱系數(shù)的減小，修正系數(shù)逐漸增大，而近零能耗居住建筑外墻平均傳熱系數(shù)要求更小，修正系數(shù)的選取必須依據(jù)熱橋線傳熱系數(shù)帶來(lái)的影響。對(duì)此，仍選取前述近零能耗居住建筑為分析案例，以模型中熱橋長(zhǎng)度為參考，通過(guò)數(shù)據(jù)對(duì)比，來(lái)判斷對(duì)于常見(jiàn)的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的近零能耗建筑中結(jié)構(gòu)性熱橋引起的平均傳熱系數(shù)的變化情況，進(jìn)而計(jì)算修正系數(shù)。

4.2 案例計(jì)算

該建筑模型外墻結(jié)構(gòu)中，外平窗部位、外陰角部位、外檐部位、外墻豎向外挑樓板、外墻水平外挑樓板、外角柱的熱橋長(zhǎng)度依次為216.8、12.4、72.6，25.6、27.6、25.6 m，外墻總面積為327.96 m2。將模型數(shù)據(jù)代入式（1）～式（3），且相同厚度保溫材料在不同地區(qū)的結(jié)構(gòu)熱橋線傳熱系數(shù)相同，通過(guò)計(jì)算4種保溫材料在不同厚度下的主斷面?zhèn)鳠嵯禂?shù)、平均傳熱系數(shù)分項(xiàng)和修正系數(shù)如圖11所示，其中修正系數(shù)是由熱橋影響的傳熱系數(shù)與主斷面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的比值。

圖11 保溫材料及厚度對(duì)外墻熱橋及平均傳熱系數(shù)的影響

由圖11可見(jiàn)，哈爾濱、北京地區(qū)4種保溫材料不同熱橋部位的線傳熱系數(shù)大小雖然有所差異，但是由線傳熱系數(shù)引起的平均傳熱系數(shù)分項(xiàng)基本不隨保溫材料厚度的變化而變化。近零能耗居住建筑保溫層厚度在限值范圍內(nèi)，熱橋引起的傳熱系數(shù)分項(xiàng)對(duì)主斷面?zhèn)鳠嵯禂?shù)和一維穩(wěn)態(tài)傳熱系數(shù)的影響隨著保溫層厚度的增加呈增加的趨勢(shì)，且嚴(yán)寒和寒冷地區(qū)變化趨勢(shì)均成線性關(guān)系。

隨著EPS保溫材料厚度由180 mm增加到350 mm，熱橋引起的主斷面?zhèn)鳠嵯禂?shù)由0.34 W（/m2·K）增大到0.65 W（/m2·K）；隨著SEPS保溫材料厚度由150 mm增加到300 mm，熱橋熱橋引起的主斷面?zhèn)鳠嵯禂?shù)由0.25W（/m2·K）增大到0.62W/（m2·K）；隨著PU保溫材料厚度由110 mm增加到230 mm，熱橋熱橋引起的主斷面?zhèn)鳠嵯禂?shù)由0.27 W（/m2·K）增大到0.55 W（/m2·K）；隨著RW保溫材料厚度由210 mm增加到420 mm，熱橋熱橋引起的主斷面?zhèn)鳠嵯禂?shù)由0.38 W（/m2·K）增大到0.76 W（/m2·K），4種保溫材料由熱橋引起的傳熱系數(shù)分項(xiàng)對(duì)一維穩(wěn)態(tài)傳熱系數(shù)影響稍有減小，但趨勢(shì)相同。

根據(jù)對(duì)嚴(yán)寒及寒冷地區(qū)典型結(jié)構(gòu)性熱橋?qū)χ鲾嗝鎮(zhèn)鳠嵯禂?shù)的影響曲線進(jìn)行擬合，計(jì)算出在相同主斷面?zhèn)鳠嵯禂?shù)下，4種保溫材料由熱橋引起的平均傳熱系數(shù)修正系數(shù)如圖12所示。

圖12 熱橋修正系數(shù)與保溫材料種類及主斷面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的關(guān)系

由圖12可以看出，4種保溫材料由結(jié)構(gòu)性熱橋線傳熱系數(shù)計(jì)算的外墻平均傳熱系數(shù)對(duì)主體傳熱系數(shù)的修正系數(shù)在1.2～1.8，對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱工性能影響較大。

5 結(jié) 論

（1）圍護(hù)結(jié)構(gòu)外墻與內(nèi)墻聯(lián)接處、外墻與樓板聯(lián)接處形成的線傳熱系數(shù)近于0；外墻陽(yáng)角處由于角部外保溫材料相當(dāng)于多出一個(gè)保溫層厚度的矩形區(qū)域，導(dǎo)致該處的線傳熱系數(shù)為負(fù)數(shù)，但對(duì)外墻陰角處的熱橋數(shù)值需進(jìn)行考慮；不同工況下外保溫墻上的平窗口節(jié)點(diǎn)熱橋線傳熱系數(shù)這一數(shù)據(jù)雖然不大，但存在一定的熱量流失；所有伸出外墻的構(gòu)造，如：挑板、屋檐、外角柱等，均存在較大線傳熱系數(shù)的結(jié)構(gòu)性熱橋。

（2）對(duì)于近零能耗居住建筑，其結(jié)構(gòu)熱橋?qū)ν鈮ζ骄鶄鳠嵯禂?shù)影響較大。從總體上看，在嚴(yán)寒和寒冷地區(qū)外墻平均傳熱系數(shù)限值內(nèi)，隨著保溫材料厚度的增加，由熱橋線傳熱系數(shù)引起的平均傳熱系數(shù)分項(xiàng)基本保持不變，但對(duì)主體傳熱系數(shù)的影響程度明顯增加，其中修正系數(shù)可達(dá)1.2～1.8。

（3）對(duì)EPS、SEPS、PU、RW外墻保溫材料而言，在嚴(yán)寒及寒冷地區(qū)的材料傳熱系數(shù)修正系數(shù)不同，其中影響程度大小為RW＞EPS＞SEPS＞PU。

（4）對(duì)于一般建筑，圍護(hù)結(jié)構(gòu)的平均傳熱系數(shù)可應(yīng)用修正系數(shù)進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算，而當(dāng)圍護(hù)結(jié)構(gòu)出現(xiàn)明顯的結(jié)構(gòu)性熱橋時(shí)，可依據(jù)典型熱橋線傳熱系數(shù)以及對(duì)應(yīng)的熱橋長(zhǎng)度進(jìn)行累加計(jì)算。在近零能耗建筑節(jié)能設(shè)計(jì)過(guò)程中，應(yīng)在評(píng)估設(shè)計(jì)建筑可能產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)熱橋的線傳熱系數(shù)狀況之后，再?zèng)Q定使用修正系數(shù)或考慮線傳熱系數(shù)引起的平均傳熱系數(shù)分項(xiàng)的平均傳熱系數(shù)，以兼顧建筑節(jié)能與節(jié)材的要求。