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    水淹情況下塊煤瓦斯解吸規(guī)律實(shí)驗(yàn)研究

    2021-06-03 06:44:56
    能源與環(huán)保 2021年5期
    關(guān)鍵詞:實(shí)驗(yàn)

    王 然

    (1.瓦斯災(zāi)害監(jiān)控與應(yīng)急技術(shù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,重慶 400037; 2.中煤科工集團(tuán)重慶研究院有限公司,重慶 400037)

    中國的煤礦開采活動(dòng)從20世紀(jì)初開始蓬勃發(fā)展,長久的煤礦生產(chǎn)在我國形成了很多的采動(dòng)影響穩(wěn)定區(qū)(簡稱采動(dòng)穩(wěn)定區(qū),俗稱廢棄采空區(qū))。由于生產(chǎn)條件制約,仍有大量的煤炭殘留于井下,其中殘留、聚集著大量煤層氣[1-2]。若任由采空區(qū)煤層氣資源逸散至大氣中,不僅造成了資源浪費(fèi)還會污染環(huán)境,影響井下生產(chǎn)安全[3],因而需要對采空區(qū)煤層氣資源進(jìn)行利用。為了有效降低資源利用成本,需對采空區(qū)煤層氣資源進(jìn)行評估[4]。煤礦采空區(qū)瓦斯來源包括鄰近卸壓煤層瓦斯、采場煤柱殘余瓦斯及采空區(qū)內(nèi)部落煤殘余瓦斯等。其中,落煤殘余瓦斯解吸量是采空區(qū)可抽采瓦斯資源的重要組成部分,其估算的準(zhǔn)確性直接影響著采空區(qū)瓦斯資源量評估結(jié)果的可靠性[5]。因此,采空區(qū)遺落塊煤瓦斯解吸規(guī)律的研究對采空區(qū)資源評估具有重要意義。

    近年來,國內(nèi)外學(xué)者對粉煤及塊煤的瓦斯解吸規(guī)律進(jìn)行了大量的試驗(yàn)研究。曾社教等[6-7]研究了不同粒徑煤粉在不同解吸溫度下的瓦斯解吸規(guī)律;王軼波等[8]針對超低溫情況下煤樣的解吸規(guī)律進(jìn)行了相應(yīng)研究,超低溫情況下煤樣解吸速率明顯降低;陳向軍等[9]針對粒徑1~3 mm的煤粉進(jìn)行了含水情況下瓦斯解吸實(shí)驗(yàn),發(fā)現(xiàn)隨著含水量的逐漸增大,煤的瓦斯解吸速度逐漸降低;楊其鑾等[10-11]研究表明,煤屑解吸與粒徑關(guān)系存在一定界限,當(dāng)煤樣粒度小于極限粒度,瓦斯解吸強(qiáng)度的衰減系數(shù)隨粒度減小而增大;姜永東等[12]研究了在不同聲場情況下煤樣的解吸規(guī)律,在聲場作用下,瓦斯解吸速率加快;聶百勝等[13]通過在煤樣解吸時(shí)加入電磁場影響因素,發(fā)現(xiàn)電磁場會促進(jìn)煤樣瓦斯解吸;王然[14]研究了不同粒徑塊煤在不同溫度及負(fù)壓情況下瓦斯解吸規(guī)律。

    通過對已有研究分析發(fā)現(xiàn),現(xiàn)有的瓦斯解吸實(shí)驗(yàn)方法針對采空區(qū)遺落塊煤在水淹情況下解吸存在著以下一些不足:①現(xiàn)有的實(shí)驗(yàn)研究針對塊煤解吸規(guī)律研究較少,多是小粒徑煤粉,而針對塊煤在不同體積水淹情況下的瓦斯解吸規(guī)律研究則更少,不能反映采空區(qū)遺落煤瓦斯解吸真實(shí)情況;②現(xiàn)有的解吸實(shí)驗(yàn)裝置多是煤樣罐裝入煤粉進(jìn)行解吸,針對大塊度煤樣含水解吸存在著向煤樣罐注水不便、煤樣罐內(nèi)吸附平衡壓力及水淹體積無法精準(zhǔn)控制等問題,不能滿足現(xiàn)有的實(shí)驗(yàn)需求;③現(xiàn)有的瓦斯解吸經(jīng)驗(yàn)公式,并不能正確反映采空區(qū)情況下遺落塊煤解吸量的計(jì)算,影響了采空區(qū)資源評估的準(zhǔn)確性。

    綜上所述,需要在現(xiàn)有研究的基礎(chǔ)上,針對采空區(qū)遺落煤潮濕環(huán)境解吸情況,試制更為適合的實(shí)驗(yàn)裝置及實(shí)驗(yàn)方法,并推導(dǎo)出更為精準(zhǔn)的塊煤瓦斯解吸速率經(jīng)驗(yàn)?zāi)P汀?/p>

    1 實(shí)驗(yàn)裝置的試制

    試制實(shí)驗(yàn)裝置主要目的是精準(zhǔn)控制粉煤或塊煤的吸附平衡壓力的同時(shí),能夠精準(zhǔn)地控制塊煤水淹體積,因此在現(xiàn)有的煤樣罐基礎(chǔ)上,在罐內(nèi)增加了可升降的托盤裝置。將干燥煤樣放置于托盤上,密閉煤樣罐后將罐體抽至負(fù)壓狀態(tài)后,此時(shí)打開注水閥門,在壓力差作用下,通過注水量筒注入所需水量,此時(shí)煤樣不接觸水。注水完畢后,通過充氣口充入瓦斯,使煤樣達(dá)到設(shè)定的吸附平衡狀態(tài),再降低煤樣托盤使塊煤浸泡于水中,浸泡體積依據(jù)實(shí)驗(yàn)要求控制。通過上述操作,達(dá)到精準(zhǔn)控制塊煤浸泡體積及吸附平衡壓力的實(shí)驗(yàn)的目的。塊煤水淹瓦斯解吸裝置如圖1所示。

    圖1 塊煤水淹瓦斯解吸裝置Fig.1 Water flooding gas desorption device of lump coal

    2 煤樣的試制及實(shí)驗(yàn)設(shè)定

    2.1 煤樣物理參數(shù)及實(shí)驗(yàn)煤樣試制

    實(shí)驗(yàn)煤樣的物理特性:真密度為1.4 t/m3,孔隙率為4.01%,堅(jiān)固性系數(shù)f值為0.96,瓦斯放散初速度為9。試驗(yàn)煤樣為原生煤樣切割為邊長約4 cm的正方體,試制煤樣如圖2所示。

    圖2 煤樣示意Fig.2 Schematic diagram of coal sample

    2.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)定

    完成了約60組煤樣的測定,以其中3組為例,模擬了吸附平衡壓力分別為0.4、0.6、0.8 MPa,煤樣分別水淹1/3、2/3、未水淹條件下的解吸情況,水淹情況煤樣浸泡時(shí)間為48 h,1號煤、2號煤及3號煤數(shù)據(jù)見表1。

    表1 實(shí)驗(yàn)煤樣尺寸數(shù)據(jù)Tab.1 Dimensional data of test coal samples

    試驗(yàn)開始前需將煤樣進(jìn)行烘干脫氣處理,在70 ℃條件下烘干12 h,以確保煤樣中水分完全蒸發(fā),保證實(shí)驗(yàn)的準(zhǔn)確性,3個(gè)煤樣9組試驗(yàn)方案見表2。

    表2 煤樣解吸試驗(yàn)方案Tab.2 Coal sample desorption test scheme

    3 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

    3.1 煤樣解吸數(shù)據(jù)分析

    以3組煤樣解吸數(shù)據(jù)為例,3種吸附平衡壓力下不同體積浸泡煤樣解吸速率如圖3所示,解吸速率已換算為每克煤樣解吸速率,當(dāng)解吸速率低于0.001 L/min時(shí)停止計(jì)數(shù)。從圖3中可以看出,經(jīng)過水淹之后,初始解吸速率明顯下降,0.4 MPa吸附平衡壓力下,無水淹煤體初始解吸速率比浸泡1/3煤體高34%,比浸泡2/3煤體高56%,2種體積浸泡情況下煤樣解吸速率差距為22%;0.6 MPa吸附平衡壓力下,無水淹煤體初始解吸速率比浸泡1/3煤體高32%,比浸泡2/3煤體高62%,2種體積浸泡情況下煤樣解吸速率差距為30%;0.8 MPa吸附平衡壓力下,無水淹煤體初始解吸速率比浸泡1/3煤體高53%,比浸泡2/3煤體高70%,2種體積浸泡情況下煤樣解吸速率差距為17%。無水淹和一定體積浸泡下煤樣瓦斯解吸速率差距明顯,說明不同體積水淹對大粒徑煤體解吸存在顯著影響,但3種情況下解吸速率的衰減都較快,2 min后煤樣解吸速率趨于平緩直至計(jì)數(shù)停止。

    圖3 煤樣在不同水淹體積下瓦斯解吸速率曲線Fig.3 Gas desorption rate curves of coal samples at different flooded volumes

    實(shí)驗(yàn)煤樣累計(jì)瓦斯解吸量見表3。

    表3 實(shí)驗(yàn)煤樣累計(jì)瓦斯解吸量Tab.3 Cumulative gas desorption amount of experimental coal samples

    從表3可以看出,1號煤樣在0.4 MPa吸附平衡壓力下,在未水淹情況下,累計(jì)瓦斯解吸量比1/3水淹情況高了51.2%,比2/3水淹情況高了78.6%;2號煤樣在0.6 MPa吸附平衡壓力下,在未水淹情況下,累計(jì)瓦斯解吸量比1/3水淹情況高了57.3%,比2/3水淹情況高了82.5%;3號煤樣在0.8 MPa吸附平衡壓力下,在未水淹情況下,累計(jì)瓦斯解吸量比1/3水淹情況高了63.7%,比2/3水淹情況高了89.2%。

    綜上所述,當(dāng)吸附平衡壓力增大時(shí),未水淹煤樣解吸量與水淹煤樣解吸量差距進(jìn)一步增大,而2種體積水淹情況下,3種吸附平衡壓力下煤樣瓦斯累計(jì)瓦斯解吸量差距分別為27.4%、25.2%、25.5%,較為接近。因此,提高吸附平衡壓力,水淹和未水淹塊煤瓦斯解吸量差距會逐漸增大,而不同體積水淹情況下瓦斯解吸量的差距變化相對較小。

    3.2 解吸速率經(jīng)驗(yàn)公式推導(dǎo)

    多年來,國內(nèi)外眾多學(xué)者針對不同情況下煤體的瓦斯解吸進(jìn)行了大量的實(shí)驗(yàn),并總結(jié)出了不同解吸條件下煤的瓦斯解吸量隨時(shí)間變化的經(jīng)驗(yàn)公式,如博特公式,文特公式、王佑安公式及孫重旭公式等[15-18],但將已有的經(jīng)驗(yàn)公式代入塊煤水淹解吸數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算時(shí),發(fā)現(xiàn)擬合度較低。因此,需要推導(dǎo)實(shí)驗(yàn)條件下煤樣瓦斯解吸經(jīng)驗(yàn)公式。根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)推導(dǎo)實(shí)驗(yàn)條件下不同浸泡體積下塊煤瓦斯解吸經(jīng)驗(yàn)公式,在0.6 MPa的吸附平衡壓力下設(shè)解吸時(shí)間為t,設(shè)定水淹體積對解吸速率影響系數(shù)為R,水淹體積系數(shù)為p,而不同吸附平衡壓力下塊煤解吸速率差異可通過以往研究進(jìn)行計(jì)算,則不同水淹體積單位煤體瓦斯解吸速率V公式為:

    V=(1.38-0.6t+0.061t2)2R

    (1)

    通過分析不同浸泡體積下塊煤瓦斯解吸速率的差異,對差異數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合,可以推導(dǎo)出水淹體積對解吸速率影響系數(shù)為R的計(jì)算公式為:

    R=1.05-0.06p+0.001p2-7.6p2.5+0.048p0.5×lnp

    (2)

    3.3 經(jīng)驗(yàn)公式的驗(yàn)證

    選取3組新煤樣1號、2號及3號,分別浸泡15%、45%及75%體積進(jìn)入水中進(jìn)行解吸,并先行通過經(jīng)驗(yàn)公式對解吸數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合計(jì)算,對比計(jì)算結(jié)果及實(shí)驗(yàn)結(jié)果(表4)。由表4可以看出,經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算數(shù)據(jù)與實(shí)測數(shù)據(jù)吻合度達(dá)到89.6%,驗(yàn)證了經(jīng)驗(yàn)公式的準(zhǔn)確性,在實(shí)驗(yàn)條件下能夠很好地反映不同水淹體積下塊煤瓦斯解吸規(guī)律。

    表4 經(jīng)驗(yàn)公式驗(yàn)證數(shù)據(jù)Tab.4 Data table of empirical formula verification

    4 結(jié)論

    (1)為驗(yàn)證塊煤在不同水淹情況下瓦斯解吸規(guī)律,試制了針對不同吸附平衡壓力及不同水淹體積下塊煤瓦斯解吸實(shí)驗(yàn)裝置,該裝置能夠精準(zhǔn)控制吸附平衡壓力及水淹體積和時(shí)間,符合實(shí)驗(yàn)要求。

    (2)對煤樣進(jìn)行了加工,同時(shí)進(jìn)行了多組解吸實(shí)驗(yàn)。通過實(shí)驗(yàn)可以發(fā)現(xiàn),不同體積水淹對大粒徑煤體解吸存在顯著影響,隨著水淹體積的增大,解吸速率逐漸降低,同時(shí)提高吸附平衡壓力,水淹和未水淹塊煤瓦斯解吸量差距會逐漸增大,而不同體積水淹情況下瓦斯解吸量的差距變化相對較小。并通過實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)推導(dǎo)了不同水淹體積單位煤體瓦斯解吸經(jīng)驗(yàn)公式和水淹體積對解吸速率影響系數(shù)R。

    (3)對經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行了驗(yàn)證,經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算數(shù)據(jù)與實(shí)測數(shù)據(jù)吻合度達(dá)到89.6%,證明了經(jīng)驗(yàn)公式的準(zhǔn)確性,在實(shí)驗(yàn)條件下能夠很好地反映不同水淹體積下塊煤瓦斯解吸規(guī)律。

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