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    乙烯裂解氣壓縮機(jī)停機(jī)原因分析及改進(jìn)對(duì)策

    2021-06-02 11:29:50劉宗林
    石油化工自動(dòng)化 2021年3期
    關(guān)鍵詞:穩(wěn)壓電源跳車(chē)壓力表

    劉宗林

    (福建聯(lián)合石油化工有限公司,福建 泉州,362800)

    某石化公司乙烯裝置采用蒸汽裂解法生產(chǎn)乙烯、丙烯產(chǎn)品,作為下游聚乙烯裝置、聚丙烯裝置及環(huán)氧乙烷/乙二醇(EO/EG)裝置的原料[1]。乙烯裝置的非計(jì)劃停車(chē)將直接影響到下游裝置的穩(wěn)定運(yùn)行。2020年4月23日,該公司乙烯裂解壓縮機(jī)突然停機(jī),造成裝置停工,通過(guò)對(duì)事件調(diào)查,確定機(jī)組停機(jī)的根本原因并制定相應(yīng)防范措施,以確保機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行。

    1 事件調(diào)查

    1.1 事件記錄

    根據(jù)案例事件順序記錄(SOE)信息分析,速關(guān)閥(T&T閥)首先出現(xiàn)關(guān)閉,0.4 s后出現(xiàn)T&T閥控制油壓力低低控制聯(lián)鎖信號(hào),無(wú)其他聯(lián)鎖信號(hào)觸發(fā)。

    1.2 T&T閥相關(guān)流程

    T&T閥受控制油壓力控制,油壓低低聯(lián)鎖值為0.93 MPa,聯(lián)鎖時(shí)T&T閥泄壓關(guān)閉。無(wú)其他相關(guān)控制信號(hào),該閥在開(kāi)車(chē)之初由現(xiàn)場(chǎng)手輪搖開(kāi)。T&T閥相關(guān)控制流程,如圖1所示。

    圖1 T&T閥相關(guān)控制流程示意

    2 事件檢查

    2.1 SOE分析

    根據(jù)T&T閥信號(hào)聯(lián)鎖,SOE分析檢查跳車(chē)電磁閥情況如下:

    1)裂解氣壓縮機(jī)跳車(chē)電磁閥由2組4臺(tái)電磁閥組成,每組分別有2路220 V UPS供電。

    2)現(xiàn)場(chǎng)檢查4臺(tái)跳車(chē)電磁閥接線(xiàn)正常、無(wú)松動(dòng)。對(duì)涉及到電磁閥的接線(xiàn)箱及相關(guān)連接線(xiàn)情況同時(shí)檢查,未發(fā)現(xiàn)異常。

    3)通過(guò)收集日常巡檢記錄,跳車(chē)電磁閥一直處于關(guān)閉狀態(tài),特別是后路XY106A和XY107B電磁閥處于關(guān)閉狀態(tài),但同一油路上2臺(tái)電磁閥中間短管就地壓力表PG108B和PG109B顯示為零,經(jīng)與機(jī)組廠(chǎng)家溝通,該短管油壓顯示是為了監(jiān)控第一道電磁閥是否泄漏,因此油壓為零是正?,F(xiàn)象。

    2.2 控制油壓力檢查

    檢查3臺(tái)控制油壓力變送器PT115A/B/C無(wú)報(bào)警信息,阻尼時(shí)間為0.4 s,變送器測(cè)量正常。

    在檢查過(guò)程中發(fā)現(xiàn),T&T閥控制油壓與調(diào)速閥控制油壓為同一管路供給,檢查停機(jī)前后調(diào)速閥控制油壓力為1.616 MPa和1.597 MPa,T&T閥控制油壓力為1.592 MPa和1.309 MPa。由此說(shuō)明,T&T閥關(guān)閉后,控制油總管壓降達(dá)0.283 MPa左右。

    2.3 機(jī)柜內(nèi)情況檢查

    對(duì)壓縮機(jī)機(jī)組機(jī)柜檢查,發(fā)現(xiàn)該機(jī)組控制柜內(nèi)空開(kāi)CB212處于跳閘狀態(tài),該空開(kāi)控制PSU104穩(wěn)壓電源模塊。

    進(jìn)一步檢查,該機(jī)柜內(nèi)4路電源均處于失電狀態(tài),PSU102和PSU104穩(wěn)壓電源模塊、跳車(chē)電磁閥B組電源以及扭矩變送器電源由同一級(jí)輸入電源控制,4路電源均由同一隔離開(kāi)關(guān)ISL202控制,對(duì)ISL202的上一級(jí)供電電源柜檢查,發(fā)現(xiàn)電源柜內(nèi)空開(kāi)2ACB6也是處于跳閘狀態(tài)。因此,判斷PSU104穩(wěn)壓電源模塊可能存在短路問(wèn)題,造成兩級(jí)空開(kāi)跳閘。

    檢查PSU104穩(wěn)壓電源模塊,內(nèi)部干凈清潔無(wú)異物,但絕緣板被擊穿燒糊一個(gè)角,判斷故障位置是穩(wěn)壓電源模塊內(nèi)部電路的一個(gè)高功率的調(diào)整開(kāi)關(guān)放大管被擊穿,使其接地端帶電短路,然后再對(duì)接地的散熱片放電。因存在兩級(jí)跳閘,所以可以排除穩(wěn)壓電源過(guò)載的原因。

    回顧電源模塊檢修記錄,該電源模塊在2018年大修期間進(jìn)行了更換。結(jié)合機(jī)組停機(jī)事件記錄,扭矩變送器在停機(jī)時(shí)出現(xiàn)失電報(bào)警,因此,造成機(jī)組跳車(chē)電磁閥失電的原因是機(jī)柜內(nèi)PSU104穩(wěn)壓電源模塊出現(xiàn)短路,造成穩(wěn)壓電源模塊空開(kāi)及上一級(jí)空開(kāi)跳閘,因跳車(chē)電磁閥與穩(wěn)壓電源模塊由同一電源控制,因此造成跳車(chē)電磁閥失電。

    在核對(duì)配電回路空開(kāi)配置時(shí),發(fā)現(xiàn)電源柜空開(kāi)額定電流為16 A,低于HG/T 20509—2014《儀表供電設(shè)計(jì)規(guī)范》中的相關(guān)要求[2]。

    2.4 停機(jī)期間測(cè)試情況

    在裂解氣壓縮機(jī)停機(jī)期間對(duì)于電磁閥及T&T閥檢查測(cè)試如下:

    1)跳車(chē)電磁閥內(nèi)漏情況測(cè)試。跳車(chē)電磁閥測(cè)試流程如圖2所示。

    圖2 跳車(chē)電磁閥流程示意

    a)將XY106B和XY107A電磁閥關(guān)閉,打開(kāi)后路電磁閥XY106A和XY107B及手閥1和2觀(guān)察PG108A和PG109A,未發(fā)現(xiàn)明顯泄漏。

    b)將XY106B和XY107A電磁閥打開(kāi),關(guān)閉后路XY106A和XY107B電磁閥,并打開(kāi)手閥1和2觀(guān)察PG108B和PG109B,未發(fā)現(xiàn)明顯泄漏。

    c)在2路電磁閥中間短管油壓PG108B和PG109B為零時(shí),關(guān)閉4臺(tái)電磁閥,將手閥1和2打開(kāi),先后測(cè)試B組電磁閥XY107B和XY106B供電失電和A組電磁閥XY107A和XY106A供電失電,觀(guān)察中間短管油壓充壓后情況,未發(fā)現(xiàn)明顯泄漏。

    2)T&T閥關(guān)閉時(shí),2路跳車(chē)電磁閥中間短管均無(wú)壓力情況下,分別測(cè)試A,B兩組供電失電時(shí)油壓的波動(dòng)情況。測(cè)試過(guò)程中油壓均出現(xiàn)波動(dòng),B組電磁閥失電時(shí),PT115C壓力瞬間降低0.328 MPa;A組電磁閥失電時(shí),PT115C壓力瞬間降低0.217 MPa,但都未達(dá)到聯(lián)鎖值。

    3)在T&T閥打開(kāi)至透平轉(zhuǎn)速500 r/min左右時(shí),測(cè)試B組跳車(chē)電磁閥失電對(duì)控制油油壓的影響。測(cè)試過(guò)程中油壓出現(xiàn)波動(dòng),但都未達(dá)到聯(lián)鎖值。

    4)在測(cè)試過(guò)程中,當(dāng)某次B組電磁閥失電時(shí),對(duì)就地壓力表連續(xù)視頻監(jiān)測(cè),發(fā)現(xiàn)在電磁閥失電瞬間,就地壓力表PG108A和PG109A瞬間油壓分別降低至0.6 MPa,0.55 MPa左右,在0.16 s內(nèi)油壓恢復(fù)。

    基于上述現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試,跳車(chē)電磁閥在短時(shí)間內(nèi)沒(méi)有存在明顯泄漏,但在同一油路上2臺(tái)電磁閥間油壓為零的情況下,任何一組跳車(chē)電磁閥失電均會(huì)造成T&T閥控制油油壓波動(dòng),因此,判斷兩電磁閥中間油路間距過(guò)長(zhǎng)會(huì)造成其中一組跳車(chē)電磁閥失電時(shí)油壓出現(xiàn)波動(dòng)。同時(shí),結(jié)合控制油壓力變送器阻尼時(shí)間,判斷,多次測(cè)試未出現(xiàn)聯(lián)鎖信號(hào)原因?yàn)樽兯推髯枘釙r(shí)間大于控制油壓瞬間波動(dòng)時(shí)間,使得變送器未能第一時(shí)間輸出波動(dòng)信號(hào),因此未出現(xiàn)測(cè)試過(guò)程聯(lián)鎖信號(hào)。

    由此驗(yàn)證事件記錄,T&T閥先因油壓下降關(guān)閉,同時(shí)T&T閥全開(kāi)到位信號(hào)丟失,在T&T閥關(guān)閉后又因油壓下降出現(xiàn)了控制油壓低低聯(lián)鎖信號(hào)。

    2.5 跳車(chē)電磁閥失電時(shí)油壓波動(dòng)分析

    現(xiàn)場(chǎng)跳車(chē)電磁閥選用的是角閥,采用“步步高”方式安裝,潤(rùn)滑油回油箱總管安裝基本與最高位的電磁閥在同一水平,由此判斷,無(wú)論何時(shí)同一油路上2臺(tái)電磁閥中間短管內(nèi)始終會(huì)存在控制油,不應(yīng)出現(xiàn)空管部分。進(jìn)一步檢查發(fā)現(xiàn),安裝在同一油路上2臺(tái)電磁閥中間短管處的就地壓力表PG108B和PG109B有較長(zhǎng)的一段引壓管,且壓力表安裝位置遠(yuǎn)高于回油箱總管?;谠摤F(xiàn)場(chǎng)情況分析,因壓力表安裝位置高于回油箱總管,所以存在積氣且因安裝位置導(dǎo)致壓力表引壓管內(nèi)的氣體將無(wú)法排除,使得在中間短管壓力為零的情況下,就地壓力表至引壓管一次閥部分始終會(huì)存在空管,進(jìn)而導(dǎo)致電磁閥失電時(shí),就地壓力表引壓管出現(xiàn)充管過(guò)程,導(dǎo)致總管油壓出現(xiàn)波動(dòng)。

    失電過(guò)程分析,XY106B電磁閥失電,PG108B的引壓管進(jìn)行充管,空管部分約3.95 m,引壓管為φ12 mm×1.5 mm,經(jīng)計(jì)算,空管容積可達(dá)0.251 L。結(jié)合T&T閥控制油用量4.2 m3/h分析,1.167 L/s,在電磁閥失電過(guò)程中,引壓管充管量占到T&T閥控制油用量的21.5%。

    綜合分析上述測(cè)試情況,在B組電磁閥失電過(guò)程,PG108B的引壓管在0.16 s內(nèi)充管0.251 L,使得T&T閥控制油用量瞬間降低,最終造成T&T閥關(guān)閉。若出現(xiàn)A組電磁閥失電,XY107A電磁閥失電,PG109B的引壓管進(jìn)行充管,空管部分約3.45 m,引壓管為φ12 mm×1.5 mm,經(jīng)計(jì)算,空管容積可達(dá)0.219 L。由此也可以驗(yàn)證,在測(cè)試過(guò)程中為什么B組電磁閥失電時(shí)PT115A/B/C油壓瞬間降低會(huì)比A組電磁閥失電時(shí)高一些。

    3 原因分析

    根據(jù)檢查、測(cè)試等情況分析事件原因,如下:

    1)T&T閥全開(kāi)到位信號(hào)消失分析。從事件記錄信息分析,T&T閥全開(kāi)到位信號(hào)消失后0.2 s收到全關(guān)到位信號(hào),因此說(shuō)明閥門(mén)實(shí)際關(guān)閉,開(kāi)到位信號(hào)消失實(shí)際為T(mén)&T閥關(guān)閉造成的。

    2)跳車(chē)電磁閥失電原因分析。因機(jī)柜內(nèi)PSU104穩(wěn)壓電源模塊短路造成了上級(jí)CB212及上一級(jí)2ACB6跳閘,造成同級(jí)供電電源給跳車(chē)電磁閥的B組電源失電。基于設(shè)計(jì)規(guī)范,穩(wěn)壓電源模塊配電回路與上級(jí)電源回路開(kāi)關(guān)容量配置不合理。

    3)T&T閥關(guān)閉分析。B組跳車(chē)電磁閥XY106B和XY107B打開(kāi)瞬間造成PG108B就地壓力表引壓管部分出現(xiàn)充壓過(guò)程,使得T&T閥控制油壓瞬間降低,導(dǎo)致T&T閥關(guān)閉。

    4)T&T閥關(guān)閉后控制油總管壓力觸發(fā)聯(lián)鎖信號(hào)分析。因B組跳車(chē)電磁閥動(dòng)作打開(kāi),因變送器阻尼未能及時(shí)收集到壓降,而通過(guò)測(cè)試可知,電磁閥打開(kāi)對(duì)中間短管充壓過(guò)程最大壓降達(dá)到0.328 MPa,查事件記錄T&T閥關(guān)閥時(shí)間為0.2 s,因此關(guān)閥后將出現(xiàn)0.283 MPa壓力降,因而在該過(guò)程中控制油總管壓力降約為0.611 MPa,基本接近聯(lián)鎖值。因此,出現(xiàn)控制油總管壓力低低聯(lián)鎖觸發(fā)。

    4 改進(jìn)措施

    對(duì)于裂解氣壓縮機(jī)跳車(chē)電磁閥失電、油壓波動(dòng)等情況,改進(jìn)措施如下:

    1)對(duì)故障的電源模塊進(jìn)行更換。

    2)對(duì)現(xiàn)有壓力表PG108B和PG109B,盡最大可能縮短引壓管長(zhǎng)度。同時(shí),與機(jī)組制造商溝通,評(píng)估同一油路上的2臺(tái)電磁閥中間就地壓力表引壓管測(cè)量方式的影響并確認(rèn)改為法蘭式測(cè)量的可行性。

    3)改進(jìn)跳車(chē)電磁閥供電電源,由電源柜直接供電,不與機(jī)柜內(nèi)其他現(xiàn)場(chǎng)儀表共用電源。

    4)對(duì)同類(lèi)機(jī)組控制油路系統(tǒng)存在的類(lèi)似問(wèn)題進(jìn)行排查并制定整改計(jì)劃。

    5)對(duì)電源配置開(kāi)展普查,對(duì)多級(jí)配電系統(tǒng)供電電源配置不滿(mǎn)足規(guī)范要求的制定改進(jìn)計(jì)劃。

    5 結(jié)束語(yǔ)

    通過(guò)對(duì)穩(wěn)壓電源模塊、機(jī)柜間檢查、停機(jī)測(cè)試及油壓波動(dòng)分析,找出裂解氣壓縮機(jī)停機(jī)原因,并提出防范措施以避免類(lèi)似事件再次發(fā)生,確保機(jī)組平穩(wěn)運(yùn)行,為乙烯裝置的“安、穩(wěn)、長(zhǎng)、優(yōu)”運(yùn)行奠定基礎(chǔ)。

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