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    基于ANSYS的汽車后橋橋殼仿真及優(yōu)化

    2021-06-02 10:49:36林加新
    關(guān)鍵詞:后橋橋殼云圖

    林加新

    (200093上海市 上海理工大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院)

    0 引言

    汽車后橋橋殼在汽車整體中充當(dāng)著承載整車質(zhì)量和保護(hù)汽車一些零部件的角色,其質(zhì)量與性能的好壞對(duì)于整車來(lái)說(shuō)十分重要,也對(duì)汽車行進(jìn)過(guò)程中乘坐人員的安全性產(chǎn)生直接影響[1-2]。在汽車行駛過(guò)程中,后橋橋殼始終承受著交變載荷的作用,設(shè)計(jì)后橋橋殼時(shí),除了滿足必要的剛度與強(qiáng)度要求外,也可以在此基礎(chǔ)上減少后橋橋殼的質(zhì)量,這樣能夠減少整車動(dòng)載荷,進(jìn)一步提高整車的運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性和乘車舒適性[3]。

    國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)后橋橋殼的優(yōu)化進(jìn)行了一定的研究,部分學(xué)者是從設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)上對(duì)后橋橋殼的尺寸進(jìn)行修改,以此達(dá)到優(yōu)化的目的,也有部分學(xué)者是通過(guò)有限元仿真軟件對(duì)后橋橋殼進(jìn)行優(yōu)化,但優(yōu)化結(jié)果存在仿真結(jié)果與實(shí)際不符、優(yōu)化結(jié)果不明顯等問(wèn)題[4-5],因此,將國(guó)內(nèi)某型號(hào)汽車后橋橋殼作為研究對(duì)象,利用CATIA軟件設(shè)計(jì)后橋橋殼模型,并導(dǎo)入ANSYS有限元軟件進(jìn)行靜應(yīng)力分析,在不影響汽車各方面性能的要求下,以空間結(jié)構(gòu)優(yōu)化為目標(biāo),采用拓?fù)鋬?yōu)化對(duì)后橋橋殼進(jìn)行優(yōu)化分析,進(jìn)一步改善優(yōu)化結(jié)果,為實(shí)際設(shè)計(jì)與加工提供一定的指導(dǎo)意義。

    1 后橋橋殼的有限元建模

    1.1 模型的確定

    該型號(hào)汽車的后橋橋殼選用整體式結(jié)構(gòu),殼身采用可鍛鑄鐵進(jìn)行整體鑄造,半軸套管位于橋殼的兩端。后橋殼前部和主減速器連接,后部為可拆式后蓋,后橋殼上裝有通氣塞。后橋橋殼總長(zhǎng)為1 800 mm,簧板距為970 mm,橋殼厚度為8 mm,選用材料為可鍛鑄鐵,表1為材料的性能參數(shù),圖1為后橋橋殼尺寸參數(shù)。

    表1 材料性能參數(shù)Tab.1 Material parameters

    圖1 后橋橋殼尺寸參數(shù)Fig.1 Size parameters of rear axle housing

    1.2 建模與簡(jiǎn)化

    在CATIA中建立后橋橋殼的三維模型,在不影響有限元分析準(zhǔn)確性的前提下,為了節(jié)約時(shí)間,提高網(wǎng)格劃分的質(zhì)量,加快分析進(jìn)度,有些細(xì)小的零件就沒(méi)有裝配上去,例如油孔等。因?yàn)榱慵蕉?,分析過(guò)程就會(huì)越復(fù)雜,而這些零件對(duì)有限元分析結(jié)果不會(huì)產(chǎn)生任何影響。后橋橋殼三維模型如圖2所示。

    圖2 后橋橋殼三維模型Fig.2 3D model of rear axle housing

    1.3 有限元模型處理

    該后橋橋殼網(wǎng)格劃分采用四節(jié)點(diǎn)的四面體網(wǎng)格,網(wǎng)格大小為2 mm,為了進(jìn)一步提升仿真結(jié)果的精確度,根據(jù)后橋橋殼模型的幾何結(jié)構(gòu),在部分區(qū)域采用加密網(wǎng)格,比如尖角或者轉(zhuǎn)折彎曲的地方,因?yàn)檫@些地方所受到的情況比較復(fù)雜,增加網(wǎng)格精度會(huì)增加后面分析的準(zhǔn)確性。該有限元模型一共劃分了1 319 480個(gè)單元,2 274 088個(gè)節(jié)點(diǎn),如圖3所示。

    圖3 后橋橋殼有限元網(wǎng)格劃分Fig.3 Finite element meshing of rear axle housing

    2 仿真結(jié)果及分析

    在汽車行駛過(guò)程中,因?yàn)槁访媲闆r不穩(wěn)定,所受到的載荷也是不能確定的,而且該載荷與車輪的尺寸、類型等因素都有關(guān),若是想要精確地確定載荷系數(shù),然后計(jì)算出安全系數(shù),是較難實(shí)現(xiàn)的,所以一般載荷的系數(shù)的選擇是在滿載荷的情況下進(jìn)行的,然后將該載荷施加在汽車后橋上,算出安全系數(shù),看其是否符合強(qiáng)度要求。在實(shí)體的兩端軸承支撐區(qū)域的邊界上施加約束,使其固定,汽車后軸荷為12 750 N,動(dòng)載荷系數(shù)為3.0,每個(gè)支座施加的載荷為6 375 N。載荷的施加和約束條件的確定使后橋橋殼在分析過(guò)程中不會(huì)產(chǎn)生剛性位移,確保分析結(jié)果的準(zhǔn)確性。

    圖4為后橋橋殼的位移云圖。從圖中可以看出,汽車后橋橋殼在支撐座周圍還有加強(qiáng)環(huán)底端與頂端的位移是比較小的,在中間部分受到的形變比較明顯,而且位移量大的都集中在加強(qiáng)環(huán)的附近,軸承的兩端幾乎沒(méi)有位移,最大位移是后橋橋殼的中間部分為0.101 9 mm,滿足國(guó)標(biāo)規(guī)定的滿軸載荷每米輪距最大位移變形不超過(guò)1.5 mm要求。

    圖4 后橋橋殼的位移云圖Fig.4 Displacement cloud image of rear axle housing

    圖5為后橋橋殼的應(yīng)力云圖,圖6為后橋橋殼的應(yīng)力云圖放大圖。由圖6可知,最大應(yīng)力在后橋橋殼中部的加強(qiáng)環(huán)下部,應(yīng)力為76 MPa,且兩端軸承支撐座受到的應(yīng)力不會(huì)很大。

    圖5 后橋橋殼的應(yīng)力云圖Fig.5 Stress cloud diagram of rear axle housing

    圖6 后橋橋殼的應(yīng)力云圖放大圖Fig.6 Enlarged view of stress cloud of rear axle housing

    安全系數(shù) n=245/76=3.2

    動(dòng)載荷系數(shù)取 Kd=3.0

    n>Kd

    計(jì)算得出安全系數(shù)滿足要求,此靜態(tài)應(yīng)力分析可以真實(shí)反映橋殼應(yīng)力的分布情況,分析結(jié)果除了兩端軸承支撐座之外,其余的區(qū)域都可以用作應(yīng)力集中分析,此分析可以用作試驗(yàn)前最后校核的手段。

    3 后橋橋殼優(yōu)化設(shè)計(jì)

    采用ANSYS Workbench的Shape Optimization模塊對(duì)后橋橋殼進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),該模塊通過(guò)改變后橋橋殼的形狀參數(shù)來(lái)實(shí)現(xiàn)增加結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度并且降低后橋橋殼的質(zhì)量[6]。該模塊又稱為拓?fù)鋬?yōu)化模塊,是通過(guò)優(yōu)化節(jié)點(diǎn)的編號(hào)來(lái)減少整體剛度矩陣的帶寬,以結(jié)構(gòu)特征識(shí)別、內(nèi)邊界尺寸調(diào)整等方法來(lái)尋求幾何形狀的最優(yōu)解[7-8]。

    3.1 拓?fù)浞治?/h3>

    圖7為后橋橋殼拓?fù)鋬?yōu)化密度云圖,不同顏色表示保留材料的占比,顏色越亮表示該處可以處理結(jié)構(gòu),顏色越暗表示該處不可以處理結(jié)構(gòu),從圖中可知,優(yōu)化設(shè)計(jì)存在著較大的空間,可以通過(guò)對(duì)優(yōu)化的區(qū)域進(jìn)行局部切除的方法進(jìn)行優(yōu)化,可切除的區(qū)域包括兩端軸套厚度、橋殼加強(qiáng)環(huán)附近厚度等。

    圖7 拓?fù)鋬?yōu)化密度云圖Fig.7 Topology optimization density cloud

    為了實(shí)現(xiàn)其體積可以去除的最大量,需要進(jìn)一步地分析。這里的優(yōu)化選定減少的體積從18%起,一直到38%,采用自動(dòng)執(zhí)行多次迭代,迭代次數(shù)為21。圖8為減少體積為20%的后橋橋殼屬性圖,圖9為橋殼剩余質(zhì)量與減少體積的關(guān)系。

    圖8 減少體積為20%的橋殼屬性圖Fig.8 Attribute diagram of axle housing with a volume reduction of 20%

    從圖9可知,后橋橋殼減少的體積在32%之前變化比較劇烈,但是到32%之后,變化就比較平穩(wěn),到了減少體積為34%之后,體積幾乎不變化,在減少的體積為36%時(shí),不能再繼續(xù)減少體積,此時(shí)達(dá)到了最優(yōu)的體積。在體積減少的過(guò)程中,質(zhì)量從58.097 kg降到了37.064 kg,相對(duì)于后橋橋殼結(jié)構(gòu)來(lái)說(shuō),降低的質(zhì)量還是挺多的,而且整車的輕量化做出了貢獻(xiàn),為后橋橋殼各個(gè)部分的材料選擇也提供了一些啟發(fā)。圖10為優(yōu)化后的后橋橋殼模型。

    圖9 橋殼剩余質(zhì)量與減少體積關(guān)系的折線圖Fig.9 Line chart of relationship between remaining mass of axle housing and reduced volume

    圖10 后橋橋殼優(yōu)化后的三維模型Fig.10 Optimized three-dimensional model of rear axle housing

    3.2 優(yōu)化模型強(qiáng)度分析

    如同上述靜強(qiáng)度分析的方法,通過(guò)ANSYS得到優(yōu)化后后橋橋殼的位移云圖和應(yīng)力云圖。圖11為后橋橋殼的位移云圖,圖12為后橋橋殼的應(yīng)力云圖。

    從圖11的位移云圖可以得到,最大位移是后橋橋殼的中間部分,為0.111 96 mm,滿足國(guó)標(biāo)規(guī)定的滿軸載荷每米輪距最大位移變形不超過(guò)1.5 mm要求,從圖12的應(yīng)力云圖可以得出,最大應(yīng)力為72 MPa,比優(yōu)化前的最大應(yīng)力還要小,所以安全系數(shù)也能夠達(dá)到要求。因此,該優(yōu)化設(shè)計(jì)合理并且能夠滿足強(qiáng)度要求。

    圖11 優(yōu)化后的后橋橋殼的位移云圖Fig.11 Displacement cloud diagram of optimized rear axle housing

    圖12 優(yōu)化后的后橋橋殼的應(yīng)力云圖Fig.12 Stress cloud diagram of optimized rear axle housing

    4 結(jié)論

    (1)建立后橋橋殼的有限元模型,運(yùn)用ANSYS對(duì)后橋橋殼模型進(jìn)行滿載工況下的強(qiáng)度分析,最大位移是在后橋橋殼的中間部分,為0.101 9 mm,最大應(yīng)力在后橋橋殼中部部分的加強(qiáng)環(huán)的下部,為76 MPa。

    (2)通過(guò)拓?fù)浞治鰧?duì)汽車后橋橋殼進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),從滿載工況下的汽車后橋橋殼拓?fù)鋬?yōu)化密度云圖中不斷減小可縮減的體積,優(yōu)化后的后橋橋殼質(zhì)量從58.097 kg降到了37.064 kg,總質(zhì)量降低了36.2%。

    (3)優(yōu)化后的后橋橋殼與原后橋橋殼相比,最大位移為0.111 96 mm,仍滿足國(guó)標(biāo)規(guī)定的滿軸載荷每米輪距最大位移變形不超過(guò)1.5 mm的要求,最大應(yīng)力變?yōu)?2 MPa,滿足靜強(qiáng)度要求。該設(shè)計(jì)方案為以后的后橋橋殼改進(jìn)提供了優(yōu)化基礎(chǔ),既能保證原有的性能不受影響,也能達(dá)到節(jié)約材料和提高后橋橋殼質(zhì)量的目的。

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