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    卡點(diǎn)精確計(jì)算方法與應(yīng)用

    2021-05-29 04:57:16李玉民明鑫蘭凱
    石油鉆采工藝 2021年1期
    關(guān)鍵詞:摩擦阻力卡點(diǎn)計(jì)算公式

    李玉民 明鑫 蘭凱

    1.中石化中原石油工程有限公司管具公司;2.中石化中原石油工程有限公司西南鉆井分公司

    油氣資源勘探開(kāi)發(fā)過(guò)程中,井壁坍塌、鉆頭泥包、落物入井等多種原因均能造成卡鉆事故,卡鉆后需要迅速解卡,避免出現(xiàn)更復(fù)雜的井下事故。處理各種卡鉆事故時(shí),相對(duì)準(zhǔn)確的判斷卡點(diǎn)深度的方法是利用測(cè)卡儀測(cè)量,但因使用儀器存在需專業(yè)技術(shù)人員配合、費(fèi)用高、受地磁影響以及到井時(shí)間長(zhǎng)等限制條件,現(xiàn)場(chǎng)多采用提拉法計(jì)算[1-4]。該方法需要運(yùn)用卡點(diǎn)計(jì)算公式(自由管柱在一定拉力下的彈性伸長(zhǎng)量)求解卡點(diǎn)深度。目前,該公式在計(jì)算卡點(diǎn)時(shí)并未考慮摩阻影響,雖有誤差但對(duì)低摩阻直井基本有效,可對(duì)定向井、大斜度井等復(fù)雜井身結(jié)構(gòu)井而言,較大的摩阻將導(dǎo)致計(jì)算公式誤差加大,甚至出現(xiàn)錯(cuò)誤結(jié)果[5-7]。因此,有必要在考慮摩阻因素條件下對(duì)現(xiàn)有方法進(jìn)行修正。通過(guò)對(duì)上提和下放過(guò)程中管柱受力進(jìn)行分析,并基于卡點(diǎn)深度計(jì)算原理,運(yùn)用胡克定律計(jì)算了管柱整體受力與伸長(zhǎng)量的關(guān)系,指定了特定的操作方式、實(shí)施步驟以及取值,為卡點(diǎn)深度計(jì)算提供參考。

    1 卡點(diǎn)深度計(jì)算原理

    依據(jù)材料力學(xué)中胡克定律可知,自由管柱(卡點(diǎn)以上管柱)的伸長(zhǎng)量與拉力成正比,與自由管柱的長(zhǎng)度成正比,與管柱的橫截面積成反比,與鋼材的彈性系數(shù)成反比,由此推導(dǎo)出目前常用卡點(diǎn)計(jì)算公式為

    其中

    式中,L為卡點(diǎn)深度,m;Δf為兩次軸向拉力差值kN;ΔL1?2為兩次上提管柱伸長(zhǎng)量差值,m;ΔL1、ΔL2分別為軸向拉力F1、F2時(shí)管柱的伸長(zhǎng)量m;F1、F2分別為超過(guò)自由管柱懸重G且小于管柱抗拉強(qiáng)度的任意拉力,且F1<F2,kN;E為管柱彈性模量,2.1×108kPa;A為管柱橫截面積,m2。

    現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行操作時(shí)在井下被卡管柱的抗拉強(qiáng)度范圍內(nèi)(即彈性形變范圍內(nèi))用一定的上提力上提管柱,測(cè)得管柱在該上提力下的伸長(zhǎng)量,然后計(jì)算被卡管柱的截面積,最后計(jì)算出卡點(diǎn)的深度,確定卡點(diǎn)位置。具體實(shí)施方式如圖1所示,將卡鉆后的管柱以大于卡鉆前懸重的軸向拉力F1緩慢連續(xù)上提至F2,分別記錄從F1到F2的管柱伸長(zhǎng)量ΔL1?2和軸向拉力差值Δf。如果是單一管柱,直接利用式(1)即可求出卡點(diǎn)深度。

    對(duì)于復(fù)合管柱,利用式(1)分別求出n段不同外徑和壁厚的管柱伸長(zhǎng)量,對(duì)比實(shí)測(cè)ΔL1?2,當(dāng)時(shí),則卡點(diǎn)位于第1段管 柱 內(nèi),卡 點(diǎn) 深 度 采 用 式(1)計(jì) 算;當(dāng)時(shí),則卡點(diǎn)位于第2段管柱內(nèi),卡點(diǎn)深度 采 用 式(2)計(jì) 算:當(dāng)時(shí),則卡點(diǎn)位于第n段管柱內(nèi),卡點(diǎn)深度采用式(3)計(jì)算。

    圖1 傳統(tǒng)卡點(diǎn)深度計(jì)算方法實(shí)施步驟Fig.1 Implementation step of traditional free point depth calculation method

    2 消除摩阻方法及原理

    目前現(xiàn)場(chǎng)采用的提拉法卡點(diǎn)計(jì)算公式均基于胡克定律,但對(duì)公式中關(guān)鍵參數(shù)拉力F、伸長(zhǎng)量ΔL的測(cè)量和取值方式不同以及摩擦阻力的影響導(dǎo)致了不同的計(jì)算結(jié)果,精度有所差別。通過(guò)在計(jì)算公式中加入修正系數(shù)修正伸長(zhǎng)量ΔL可有效消除接頭及加厚部分的影響。此外,在假設(shè)摩擦因數(shù)為某經(jīng)驗(yàn)值的基礎(chǔ)上推導(dǎo)的考慮摩阻的卡點(diǎn)深度計(jì)算公式,也能適度提高卡點(diǎn)計(jì)算精度[8-12]。

    由于摩擦因數(shù)受井況、地層等諸多因素影響,取值不同導(dǎo)致計(jì)算結(jié)果差異較大。通過(guò)深入研究,并對(duì)現(xiàn)有方法歸納總結(jié)、優(yōu)化,利用上提下放過(guò)程中,相同鉤載條件下管柱所受摩擦阻力大小相等、方向相反的特點(diǎn),提出了一種可消除摩阻影響的卡點(diǎn)深度計(jì)算公式,其具體操作方法和實(shí)施步驟為:

    (1)緩慢連續(xù)上提管柱到鉤載等于F1,G<F1,在轉(zhuǎn)盤面以上高度h處管柱部位做一標(biāo)記a(圖2);

    圖2 消除摩擦阻力的卡點(diǎn)深度計(jì)算方法實(shí)施步驟Fig.2 Implementation step of the free point depth calculation method that can eliminate the influence of friction drag

    (2)緩慢連續(xù)上提管柱到鉤載等于F2,G<F1<F2<Fmax,在轉(zhuǎn)盤面以上高度h處的管柱部位做第2個(gè)標(biāo)記b;

    (3)緩慢連續(xù)上提管柱到鉤載等于F3,F(xiàn)2<F3<Fmax;

    (4)緩慢連續(xù)下放管柱減小管柱鉤載至F2,在轉(zhuǎn)盤面以上高度h處的管柱部位做第3個(gè)標(biāo)記c;

    (5)緩慢連續(xù)下放管柱減小管柱鉤載至F1,同樣在轉(zhuǎn)盤面以上高度h處的管柱部位做第4個(gè)標(biāo)記d;

    (6)分別測(cè)量ab、ac和ad,令F2?F1=Δf,ab=ΔL1?2,ac?ad=ΔL2?1;另外考慮管柱接頭及加厚部分的影響以提高計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性,引入修正系數(shù)S(鉆桿S值取值見(jiàn)參考文獻(xiàn)[11],常用管柱S值取值見(jiàn)表1),則精確的卡點(diǎn)深度L為

    表1 常用管柱卡點(diǎn)深度修正系數(shù)STable 1 Free point depth correction coefficient S of commonly used pipe strings

    圖3為管柱保持拉伸狀態(tài)時(shí)的受力示意圖。當(dāng)上提管柱時(shí),接觸點(diǎn)i的摩擦阻力方向沿切線向下,軸向拉力、浮力與重力、摩擦阻力之差為胡克定律中的拉力F。設(shè)采用懸重為Fx軸向拉力提升管柱時(shí),卡點(diǎn)以上管柱與井壁接觸點(diǎn)i的摩擦因數(shù)為 μi,井斜角為θi,管柱自重為G,管柱所受浮力為Fxf,則摩擦力為fxi=(Fx?G+Fxf)sinθiμi。

    圖3 管柱拉伸狀態(tài)下受力示意圖Fig.3 Schematic stress of pipe string in the state of tension

    上提管柱時(shí)考慮摩阻的胡克定律為

    圖3b為管柱保持拉伸狀態(tài)時(shí)下放過(guò)程受力示意圖。與圖3a不同,當(dāng)管柱下放時(shí),摩擦阻力的方向向上,因此軸向拉力、浮力、摩擦阻力之和與重力之差即為胡克定律中的拉力F。下放管柱時(shí)考慮摩阻的胡克定律為

    將式(5)和式(6)兩邊分別相加后變換可得

    式中,n為接觸點(diǎn)數(shù)量;ΔL3、ΔL4分別為采用軸向拉力F2、F1下放管柱時(shí)管柱的伸長(zhǎng)量,m;ΔL2?1為兩次下放管柱伸長(zhǎng)量差值,m。

    因此,考慮摩擦因數(shù)的精確卡點(diǎn)深度計(jì)算公式即證明為式(4)。

    3 現(xiàn)場(chǎng)操作注意事項(xiàng)

    (1)精確測(cè)量ΔL是準(zhǔn)確計(jì)算卡點(diǎn)的前提。首先要校正指重表靈敏針,并通過(guò)靈敏針讀取F值,不要通過(guò)懸重針讀值。測(cè)量ΔL時(shí),先用直角鋼板尺放置在轉(zhuǎn)盤面上,在管柱上劃出初始起拉點(diǎn)記號(hào)(位置與轉(zhuǎn)盤面平齊,其初始提拉力大于原懸重),提拉管柱一定載荷后再采用直角鋼板尺劃出與轉(zhuǎn)盤面平齊的記號(hào),并做上提拉次數(shù)序號(hào),然后仔細(xì)測(cè)量?jī)捎浱?hào)之間的距離。注意不要將記號(hào)畫的過(guò)粗,以免造成測(cè)量誤差過(guò)大。

    (2)應(yīng)確保初始記號(hào)所提拉載荷大于卡點(diǎn)以上懸重,即保證卡點(diǎn)以上管柱處于受拉狀態(tài)。做好初始記號(hào)然后進(jìn)行提拉卡點(diǎn)工作,就消除了鉆具可能在壓縮狀態(tài)下受拉伸長(zhǎng)計(jì)入提拉長(zhǎng)度內(nèi),避免影響測(cè)量數(shù)據(jù),進(jìn)而影響計(jì)算的卡點(diǎn)深度誤差過(guò)大。

    (3)管柱與井壁之間存在一定的摩擦力,導(dǎo)致測(cè)量的鉆具彈性伸長(zhǎng)比實(shí)際彈性伸長(zhǎng)小,因此在進(jìn)行提拉法測(cè)卡點(diǎn)時(shí),要先稍微上提鉆具使其具備一個(gè)初始伸長(zhǎng)量后再以一定拉力F連續(xù)上提,測(cè)量拉力F作用下的管柱伸長(zhǎng)量ΔL1;再下放管柱直至拉力變?yōu)镕,測(cè)鉆具收縮量計(jì)入本文卡點(diǎn)計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算,即可消除井壁摩擦力造成的影響,特別是對(duì)于摩阻大的定向井水平井更為重要。

    (4)計(jì)算公式中的S值是經(jīng)過(guò)理論計(jì)算得出的,在有條件時(shí)可以在拉力機(jī)上測(cè)得實(shí)際值對(duì)其進(jìn)行實(shí)際校核(將鉆具公母接頭按規(guī)定扭矩上緊后進(jìn)行拉力機(jī)實(shí)驗(yàn)測(cè)量),這樣會(huì)使本文推算的卡點(diǎn)公式計(jì)算更加準(zhǔn)確。

    (5)對(duì)于復(fù)合管柱組合,絕對(duì)不能盲目代入本文公式進(jìn)行計(jì)算,一定要按復(fù)合管柱測(cè)量計(jì)算方法計(jì)算,根據(jù)計(jì)算結(jié)果分析出卡點(diǎn)在哪一段尺寸類型的鉆具上。否則計(jì)算出的卡點(diǎn)深度將是錯(cuò)誤的,影響后續(xù)的故障處理方案和措施,有可能導(dǎo)致井下情況更加復(fù)雜。對(duì)于復(fù)合管柱的卡點(diǎn)計(jì)算,若計(jì)算出L<L1,則卡點(diǎn)在復(fù)合管柱中的上面第1組管柱上,通過(guò)應(yīng)用單一管柱卡點(diǎn)計(jì)算公式即可計(jì)算出卡點(diǎn)深度;若計(jì)算出L=L1,則卡點(diǎn)在第1和第2種管柱連接處;若計(jì)算出L>L1,則卡點(diǎn)在第1種管柱之下,依次計(jì)算最終確認(rèn)卡點(diǎn)深度。

    (6)為了更加準(zhǔn)確計(jì)算卡點(diǎn)深度,減少人為測(cè)量數(shù)據(jù)誤差,現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際操作中可以多做幾次提拉卡點(diǎn)試驗(yàn),分別計(jì)算出每次的卡點(diǎn)深度,再采用平均值作為最終的卡點(diǎn)深度。

    4 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用及效果

    4.1 Q69-P1井

    該井完鉆井深4 248 m,造斜點(diǎn)3 350 m,最大井斜為4 181.79 m處的92.1°,?139.7 mm套管下深4 238.77 m,井下管柱為?73 mm J55。作業(yè)施工過(guò)程中,起原井管柱2.3 m遇卡,經(jīng)過(guò)2次測(cè)量拉力與懸重,進(jìn)行卡點(diǎn)計(jì)算,結(jié)果見(jiàn)表2。

    表2 Q69-P1井測(cè)卡數(shù)據(jù)Table 2 Free point measurement data of Well Q69-P1

    通過(guò)測(cè)卡儀測(cè)得卡點(diǎn)深度3 645 m。,對(duì)比表2中2次操作計(jì)算的卡點(diǎn)深度,誤差均小于0.5%。

    4.2 JY143-5HF井

    該井因采取固結(jié)堵漏導(dǎo)致卡鉆,應(yīng)用本文方法計(jì)算卡點(diǎn)深度,同時(shí)與注磁測(cè)卡儀測(cè)量結(jié)果進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證。該井?215.9 mm井眼完鉆,井深2 923.00 m,?311.15 mm井眼2 018.00 m,井下管柱?127 mm鉆桿+ ?139.7 mm鉆桿。堵漏作業(yè)后,起鉆至2 680.00 m靜止堵漏,6.5 h后上提管柱遇卡。后經(jīng)過(guò)3次測(cè)量拉力與懸重計(jì)算卡點(diǎn)深度,結(jié)果見(jiàn)表3。

    表3 JY143-5HF井測(cè)卡數(shù)據(jù)Table 3 Free point measurement data of Well JY143-5HF

    在爆破松扣前使用注磁測(cè)卡儀測(cè)得卡點(diǎn)深度1 997 m,本文方法計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)卡點(diǎn)深度對(duì)比,誤差均小于0.5%。

    值得注意的是:(1)由于管柱在提拉過(guò)程中伸長(zhǎng)量遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于管柱自身入井長(zhǎng)度,因此由于伸長(zhǎng)量導(dǎo)致的管柱浮力變化在計(jì)算過(guò)程中可忽略不計(jì),即F1f=F2f;(2)實(shí)施過(guò)程中應(yīng)盡量保持管柱緩慢連續(xù)作業(yè),有利于減小在同一拉力條件下提拉和下放管柱時(shí)接觸點(diǎn)i的摩擦阻力波動(dòng);(3)3次提拉力的差值應(yīng)盡可能大,且F2?F1>F3?F2,同時(shí)Fx必須小于管柱抗拉強(qiáng)度,如此可減小操作誤差,提高計(jì)算精度;(4)該方法雖然與文獻(xiàn)[7](準(zhǔn)確計(jì)算管柱卡點(diǎn)深度的方法)實(shí)施方式相似,但細(xì)化的步驟3和步驟4考慮了上提和下放過(guò)程中,軸向拉力為F2時(shí)管柱摩擦阻力方向相反的客觀事實(shí), ?L2?1≠?L2,因此卡點(diǎn)深度計(jì)算結(jié)果更為準(zhǔn)確。

    5 結(jié)論

    (1)利用傳統(tǒng)提拉法計(jì)算卡點(diǎn)深度時(shí),提拉方法和實(shí)施步驟的不同及管柱伸長(zhǎng)量取值不同,導(dǎo)致利用胡克定律進(jìn)行卡點(diǎn)深度計(jì)算的結(jié)果不準(zhǔn)確,而摩阻的存在加大了計(jì)算結(jié)果的誤差,并且隨著摩阻的增加誤差加大。

    (2)忽略上提下放過(guò)程中管柱浮力變化影響,通過(guò)特定的提拉方法、實(shí)施步驟和精確測(cè)量數(shù)據(jù),可基本消除管柱摩擦阻力對(duì)卡點(diǎn)計(jì)算深度的影響。

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