不同通風(fēng)溫度下儲糧倉橫向降溫保水通風(fēng)數(shù)值模擬研究

王 柯，王遠(yuǎn)成，俞曉靜，余 海

（1.山東建筑大學(xué) 熱能工程學(xué)院，山東 濟(jì)南 250101；2.山東大衛(wèi)國際建筑設(shè)計有限公司，山東 濟(jì)南 250101）

儲糧的品質(zhì)好壞與環(huán)境的溫度和水分密切相關(guān)，當(dāng)儲糧倉內(nèi)糧食溫度超過一定標(biāo)準(zhǔn)時，害蟲的繁衍速率會加快，且會從糧倉表層向下發(fā)展[1]。糧食在儲存中的損耗尤其是通風(fēng)過程導(dǎo)致的水分丟失成為全球性糧食危機(jī)的重要影響因素[2]。因此，在熱濕耦合理論的基礎(chǔ)上研究隨著通風(fēng)過程的進(jìn)行，整個儲糧倉距風(fēng)口不同糧層的溫度和水分的變化規(guī)律，對降低儲糧過程中的損耗、提高經(jīng)濟(jì)效益有現(xiàn)實的應(yīng)用意義。隨著計算機(jī)技術(shù)的發(fā)展和進(jìn)步，國內(nèi)外眾多科學(xué)家提出用數(shù)值模擬方法進(jìn)行預(yù)測分析通風(fēng)糧堆內(nèi)的熱濕環(huán)境。Meeso[3]等和Rocha[4]等建立了傳熱傳質(zhì)的耦合方程。張忠杰[5]等提出了在準(zhǔn)靜態(tài)過程糧堆內(nèi)熱濕耦合傳遞的數(shù)學(xué)模型，陳桂香[6-7]等提出了在通風(fēng)過程中糧堆內(nèi)熱濕耦合傳遞的數(shù)學(xué)模型。呂宗旺[8]等基于數(shù)值模擬方法模擬了通風(fēng)過程及通風(fēng)效果，且進(jìn)一步完善了通風(fēng)模型。王遠(yuǎn)成[9-11]團(tuán)隊在安全儲糧領(lǐng)域，建立了一個完備的儲糧通風(fēng)數(shù)值模擬的技術(shù)體系，并對國內(nèi)外儲糧系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型等進(jìn)行了綜述。將機(jī)械通風(fēng)過程視為儲糧倉內(nèi)糧粒與粒間流體的復(fù)雜熱質(zhì)交換過程，探究了自然對流、水分輸運(yùn)和熱量傳遞過程之間的聯(lián)系，且對儲糧效果預(yù)測和優(yōu)化工藝展開研究。尉堯方[12]基于 FORTRAN語言設(shè)計了圓筒倉的迭代計算模型，計算機(jī)運(yùn)行結(jié)果與實驗實測相符合，驗證了該模型的精準(zhǔn)性。余曉靜[13]對高大平房倉稻谷橫向降溫保水通風(fēng)工藝進(jìn)行數(shù)值模擬研究。

文章基于糧堆內(nèi)部的熱濕耦合傳遞特性，借助數(shù)值模擬的方法，預(yù)測分析了相同濕度時在不同進(jìn)風(fēng)溫度條件下，糧倉及糧堆各層水分和溫度的分布，以此確定最佳送風(fēng)溫度，得到的結(jié)果對合理設(shè)計通風(fēng)方案有現(xiàn)實性指導(dǎo)意義。

1 儲糧通風(fēng)模型的建立

1.1 物理模型

數(shù)值模擬對象為高大平方倉，糧倉跨度為27 m、高為12.5 m，糧堆高度為6 m。為了探究糧堆內(nèi)部溫度場與水分場之間的耦合傳遞特性，主要分析在時間和空間不同維度下糧堆溫度和水分這兩個變量的變化情況。由于高大平房倉在倉高和糧倉跨度方向上尺寸遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于糧倉的長度尺寸，且在對糧倉機(jī)械通風(fēng)時，進(jìn)風(fēng)空氣的初始條件恒定，通風(fēng)道是均勻布置在糧倉的長度方向上，氣流從左側(cè)進(jìn)風(fēng)道進(jìn)入糧倉，空氣橫穿過整個糧堆后，從糧倉右側(cè)的出風(fēng)道排出倉外，所以溫度和水分在每個橫截面上的分布情況基本相同。綜上所述，可以忽略不計各類熱物性參數(shù)在長度方向上變化的影響，對儲糧倉進(jìn)行簡化處理，用二維模型來近似模擬三維模型，這樣不但不會影響數(shù)值模擬探究的精確性，還能夠減少計算機(jī)運(yùn)算的次數(shù)，提高軟件迭代步驟的速度[9-11]。在糧倉的長度方向上截取一個橫截面，橫向降溫保水通風(fēng)的二維物理模型如圖1所示。

圖1 橫向通風(fēng)示意圖Fig.1 Diagram of transverse ventilation

1.2 數(shù)學(xué)模型

基于吸濕性多孔介質(zhì)的流動和傳熱傳質(zhì)理論，在滿足糧堆內(nèi)部局部熱平衡理論的前提下，建立了機(jī)械通風(fēng)時糧堆內(nèi)熱濕耦合傳遞的數(shù)學(xué)模型。

1.2.1 連續(xù)性方程

根據(jù)質(zhì)量守恒定律，推導(dǎo)得到糧堆內(nèi)部的連續(xù)性方程由式（1）所示：

上式中引入微分算子，由此將連續(xù)性方程的微分形式簡化表示為式（2）：

式中：ρa(bǔ)為空氣密度，kg/m3；是速度矢量，m/s，即在直角坐標(biāo)系下x,y,z三個方向上速度的分量，這里指氣流的表觀速度或達(dá)西速度，有公式u=ε.v；v為氣體速度，m/s。ε為孔隙率；t為時間，s。

1.2.2 動量守恒方程

依據(jù)動量守恒原理，寫出糧堆內(nèi)部受迫對流的動量方程式（3）：

式中：Si為流體流過糧粒時的動力源項。

1.2.3 對流傳熱方程

基于熱力學(xué)第一定律，得出糧堆內(nèi)部熱量交換的對流換熱方程（4）：

由于糧堆是復(fù)雜的吸濕性多孔介質(zhì)，在對流傳熱過程中糧粒的相及空氣的焓均應(yīng)考慮在內(nèi)，補(bǔ)充后可得對流傳熱方程式（5）：

式中：Ca、Cg、Cw分別是空氣的比熱、糧食的比熱、水的比熱，J/(kg·K)；HW表示對流傳熱過程中由于糧食被冷卻引起的水分的傳遞，此項可以忽略不計；keff是糧堆的有效導(dǎo)熱系數(shù)，取0.157。由于受水分含量變化的影響，可以將糧堆內(nèi)部水分含量的變化問題用水分含量的平均值來簡化。Sh是對流傳熱方程中的源項。

1.2.4 水分輸運(yùn)方程

糧堆及糧粒間的吸濕與解吸濕過程中的水分遷移是導(dǎo)致糧堆的質(zhì)量變化的主要因素，基于質(zhì)量守恒定律，推導(dǎo)出水分守恒方程的一般式（6）：

式中：Dw是空氣中水蒸氣的分子擴(kuò)散系數(shù)；ρa(bǔ)是空氣的密度，kg/m3；w是糧粒間空氣的絕對含濕量，kg/kg；

根據(jù)局部熱平衡理論推導(dǎo)出水分遷移方程可以表示為式（7）：

式中：Deff是通過散裝糧粒的水分有效擴(kuò)散系數(shù)；為空氣的達(dá)西速度；Sw是糧粒在水分傳遞過程中吸濕解吸濕的源項。

2 橫向通風(fēng)進(jìn)風(fēng)溫度不同時的模擬預(yù)測與分析

2.1 模擬進(jìn)風(fēng)工況的選擇

以儲存稻谷的儲糧倉為例，在進(jìn)入糧倉時稻谷的初始條件如下表1。

表1 稻谷儲存的初始參數(shù)表Table 1 Initial parameters of rice storage

對儲糧倉進(jìn)行機(jī)械通風(fēng)時為了保證在糧堆水分含量保持不變的前提下，實現(xiàn)對稻谷糧堆降溫的目的，應(yīng)以稻谷儲存的初始條件為基準(zhǔn)選擇進(jìn)風(fēng)空氣的濕度、溫度等參數(shù)值。本文模擬研究在相同濕度下進(jìn)風(fēng)空氣溫度分別為 15、17、19 ℃的三種工況時糧堆內(nèi)部溫度場與水分場的變化規(guī)律，且進(jìn)風(fēng)空氣的濕度與稻谷儲存的初始平衡濕度相同均為 76.5%，進(jìn)風(fēng)噸糧通風(fēng)量均為5 m3/(h·t)。根據(jù)糧粒這種吸濕性多孔介質(zhì)與粒間流動空氣的熱濕耦合規(guī)律，模擬預(yù)測通風(fēng)過程中進(jìn)風(fēng)空氣的溫度對儲糧降溫保水通風(fēng)效果的影響，選定的進(jìn)風(fēng)工況初始條件如表2所示。

表2 進(jìn)風(fēng)工況的初始參數(shù)表Table 2 Initial parameters of inlet conditions

2.2 稻谷糧堆溫度的變化規(guī)律及分析

為了深入探究一定的通風(fēng)空氣溫濕度條件下通風(fēng)過程中糧堆內(nèi)部熱濕遷移規(guī)律，進(jìn)行為期15 d的降溫保水通風(fēng)數(shù)值模擬，即366 h。對全部模擬工況的結(jié)果分析發(fā)現(xiàn)，早期通風(fēng)降溫效果明顯，后期不明顯為無效通風(fēng)，而繼續(xù)延長通風(fēng)時間只會增加能耗。所以重點研究分析前期降溫通風(fēng)過程，比較通風(fēng)時間在144 h內(nèi)，稻谷糧堆內(nèi)部溫度場和水分場變化情況。

以儲糧倉的跨度方向為X軸，以高度方向為Y軸，繪制不同工況下糧堆內(nèi)部溫度、水分的分布云圖。圖2所示的是工況1條件下通風(fēng)144 h內(nèi)不同時段的糧堆溫度變化的分布圖。由圖2可知，通風(fēng)過程中，糧堆上部的儲糧倉空氣區(qū)域溫度下降緩慢，明顯滯后于糧堆內(nèi)部的溫度下降速度。這是因為空氣的熱阻大于稻谷糧堆的熱阻，相同溫差下稻谷糧堆內(nèi)部的熱量交換速率由于空氣區(qū)域。圖2（a）為通風(fēng)2 h的溫度分布圖，低溫空氣只到達(dá)糧堆前部約2 m處，此區(qū)域內(nèi)糧堆溫度均低于初溫，而較遠(yuǎn)側(cè)溫度依舊保持 25 ℃不變，形成了進(jìn)風(fēng)口側(cè)低溫區(qū)與遠(yuǎn)風(fēng)口側(cè)待冷卻高溫區(qū)。圖2（c）所示為通風(fēng)48 h的溫度分布圖，此時低溫冷空氣前沿正好穿過整個糧堆，與進(jìn)風(fēng)口距離最遠(yuǎn)的糧層也被冷卻。圖2（d）所示通風(fēng)144 h時，通風(fēng)后糧倉距風(fēng)口最近與最遠(yuǎn)側(cè)的溫差約為 4.6 ℃。由于糧粒屬于吸濕性多孔介質(zhì)，通風(fēng)時會吸收進(jìn)風(fēng)空氣中的熱量，發(fā)生解吸濕過程，通風(fēng)結(jié)束時糧堆的平均溫度降至19.0 ℃左右。

圖3所示的是工況3條件下連續(xù)通風(fēng)144 h糧倉內(nèi)部溫度場的分布情況。圖3（a）所示的是通風(fēng)時間為2 h時糧堆內(nèi)部溫度分布圖，由于通風(fēng)時間較短，進(jìn)風(fēng)空氣僅僅與距風(fēng)口約3 m內(nèi)的糧層進(jìn)行熱量交換，且降溫效果明顯。由于熱量在傳遞過程存在延遲和衰減現(xiàn)象，在與風(fēng)口距離不同的糧層間存在一定的溫度梯度，離進(jìn)風(fēng)口較遠(yuǎn)的糧層溫度變化較為緩慢。由圖3（b）可知，通風(fēng)10 h后低溫冷空氣已經(jīng)穿過糧堆的中部，距風(fēng)口5～10 m之間糧堆存在明顯的溫度梯度，而距離風(fēng)口 5 m內(nèi)區(qū)域，糧堆溫度已降至 18.1 ℃左右，降幅約9 ℃。對比圖2與圖3可知，進(jìn)風(fēng)溫度為 17 ℃時，通風(fēng)結(jié)束儲糧倉降溫效果優(yōu)于進(jìn)風(fēng)溫度為15 ℃的工況。

圖3 工況2條件下糧堆內(nèi)部的溫度分布Fig.3 The temperature distribution inside the grain pile under working condition 2

圖 4所示的是工況三條件下連續(xù)通風(fēng) 144 h糧倉內(nèi)部溫度場的分布情況。此工況下稻谷糧堆與進(jìn)風(fēng)空氣的溫差相比于工況一縮小了4 ℃，明顯看出，儲糧降溫效果明顯變差。如圖4（a）和圖4（b）所示在通風(fēng)時間10 h內(nèi)，進(jìn)風(fēng)空氣所冷卻的糧層距風(fēng)口較近，且糧堆溫度下降較小。由4（c）可知，在對糧倉通風(fēng)48 h時，距風(fēng)口20～ 25 m糧層溫度依舊為 25 ℃，說明進(jìn)風(fēng)溫度與糧倉初始溫度溫差為4 ℃時過小，無法冷卻距風(fēng)口最遠(yuǎn)側(cè)糧倉上部空氣區(qū)域溫度已經(jīng)低于初始溫度25 ℃，說明低溫空氣已經(jīng)流經(jīng)整個糧倉，而口較遠(yuǎn)處的高溫糧堆。由圖4（d）可知，在對糧堆通風(fēng)144 h后，距風(fēng)口較遠(yuǎn)側(cè)糧堆溫度仍保持25 ℃，未達(dá)到降溫效果。由圖2～4可知，在相同的進(jìn)風(fēng)濕度下，進(jìn)風(fēng)溫度為 19 ℃時對儲糧倉降溫效果最差；進(jìn)風(fēng)溫度為 17 ℃時降溫效果最佳，整個糧倉降溫更均勻。

圖4 工況3條件下糧堆內(nèi)部的溫度分布Fig.4 The temperature distribution inside the grain pile under working condition 3

2.3 稻谷糧堆水分的變化規(guī)律及分析

進(jìn)風(fēng)溫度與糧堆溫差為10 ℃，通風(fēng)144 h內(nèi)糧堆水分隨時間變化如圖5所示。由于糧堆與進(jìn)風(fēng)空氣之間存在的溫度差會造成蒸汽分壓差，在初始通風(fēng)階段，糧粒與進(jìn)風(fēng)空氣之間會發(fā)生明顯的水分遷移過程。不同糧層間的蒸汽分壓力梯度引起水分遷移，從飽和蒸汽分壓高處遷移至飽和蒸汽分壓力低處。因此在通風(fēng)過程中，距風(fēng)口最近處糧堆水分最先丟失，且沿橫向通風(fēng)方向糧堆的水分值逐漸降低。由于通風(fēng)過程研究水分遷移的對象是稻谷這種吸濕性多孔介質(zhì)，而在儲糧倉內(nèi)上部空間不堆積糧食，所以儲糧倉上部藍(lán)色空氣區(qū)域的水分值為0%。由圖5（a）～（b）可知，通風(fēng)時間在10 h內(nèi)，低溫空氣只與近風(fēng)口糧堆區(qū)域完成對流換熱，右側(cè)糧堆水分保持初始值，且在此8 h內(nèi)低溫冷空氣向右推移的距離較短。由圖5（c）可知，通風(fēng)時間在48 h時，進(jìn)風(fēng)空氣已經(jīng)穿過整個糧倉，糧堆的平均水分下降了0.07%。由圖5（d）可知通風(fēng)時間在144 h時，進(jìn)風(fēng)口側(cè)糧層的水分上升為 15.22%，超出糧堆初始水平0.22%，這是由于進(jìn)風(fēng)口側(cè)糧堆內(nèi)部發(fā)生吸濕過程，并且在進(jìn)風(fēng)口附近的糧層聚集大量水分，導(dǎo)致進(jìn)風(fēng)口處糧層水分高于初始值，水分在該區(qū)域不斷聚集，通風(fēng)時間過長時會有局部霉變現(xiàn)象的發(fā)生。

圖5 工況1條件下糧堆內(nèi)部的水分含量分布Fig.5 The moisture content distribution in grain pile under working condition 1

圖6所示是工況2條件下通風(fēng)144 h時間內(nèi)糧倉內(nèi)部水分場的分布情況。對比圖6（a）與圖5（a）明顯看出，在通風(fēng)時長為 2 h時，進(jìn)風(fēng)空氣溫度為 17 ℃時，進(jìn)風(fēng)口側(cè)糧堆水分分層更明顯，在距進(jìn)風(fēng)風(fēng)口3 m內(nèi)水分值相差0.07%。如圖6（b）所示通風(fēng)時間在10 h時，進(jìn)風(fēng)空氣已經(jīng)抵達(dá)糧倉中部，距進(jìn)風(fēng)口約10 m距離的糧堆均發(fā)生水分丟失，且糧堆的水分值幾乎相同，均為14.92%，而相比于圖6（b）此時進(jìn)風(fēng)口處糧堆水分值已近出現(xiàn)上升趨勢。由圖6（c）可知，通風(fēng)過程進(jìn)行到 48 h時低溫冷空氣已經(jīng)穿過整個糧倉，距離風(fēng)口最遠(yuǎn)側(cè)糧堆水分值為14.93%，通風(fēng)結(jié)束時距風(fēng)口不同糧層水分值相差很小，相比于圖5（c）而言，糧堆水分值整體分布更均勻。而進(jìn)風(fēng)口側(cè)糧層水分值上升至15.14%，超出糧堆初始水平 0.14%，這是由于隨著通風(fēng)過程的進(jìn)行，進(jìn)風(fēng)口側(cè)糧堆持續(xù)與冷空氣產(chǎn)生熱量交換，糧堆內(nèi)部持續(xù)發(fā)生吸濕過程。

圖6 工況2條件下糧堆內(nèi)部的水分含量分布Fig.6 The moisture content distribution in grain pile under working condition 2

圖7是工況3條件下通風(fēng)144 h時間內(nèi)糧倉內(nèi)部水分場的分布情況。對比圖5與圖7可知，進(jìn)風(fēng)溫度為15 ℃和19 ℃下通風(fēng)時間在48 h時稻谷糧堆水分值的變化趨勢幾乎相同。隨著通風(fēng)時長的增加，進(jìn)風(fēng)溫度為15 ℃時在進(jìn)風(fēng)口側(cè)糧堆內(nèi)部因吸濕過程水分值會明顯高于初始值，但由圖7（d）可知，在工況3條件下即使通風(fēng)144 h后進(jìn)風(fēng)口側(cè)糧堆內(nèi)部水分值依舊沒有超出15%，且通風(fēng)結(jié)束后各糧層水分值相差很小，基本穩(wěn)定在14.9%，相比初始值水分丟失0.1%。這是由于工況3進(jìn)風(fēng)空氣與糧堆初溫的溫差只有6 ℃，糧堆內(nèi)部的吸濕和解吸濕過程很快達(dá)到平衡。

圖7 工況三條件下糧堆內(nèi)部的水分含量分布Fig.7 The moisture content distribution in grain pile under working condition 3

2.4 稻谷糧堆各層溫度的變化規(guī)律及分析

為了深入探究在相同濕度下不同的進(jìn)風(fēng)溫度對儲糧過程的影響，模擬分析了進(jìn)風(fēng)溫度分別為15、17、19 ℃三種工況下，距進(jìn)風(fēng)口處分別為0.4、7.2、13.5、19.8、26.2 m各糧層溫度及水分的變化規(guī)律。如圖8所示是三種工況下各糧層溫度變化分布圖及糧堆平均溫度分布圖，由圖8（a）可知，在三種不同的工況下，距進(jìn)風(fēng)口0.4 m糧層溫度隨時間下降趨勢一致，當(dāng)通風(fēng)時間超過1.5 h后溫度下降至與進(jìn)風(fēng)溫度相同且隨時間基本無變化，進(jìn)風(fēng)溫度越高，糧堆溫度的下降幅度越小。如圖8（b）所示，三條折線代表了不同進(jìn)風(fēng)溫度下7.2 m糧層溫度隨時間變化的規(guī)律，相比于另外兩個工況，進(jìn)風(fēng)溫度為 17 ℃時最先出現(xiàn)拐點，此糧層下通風(fēng)時間至40 h時，糧堆溫度均保持不變。由圖8（c）可知，三條折線代表了不同進(jìn)風(fēng)溫度下13.5 m糧層溫度隨時間變化的規(guī)律，通風(fēng)時間40 h后，進(jìn)風(fēng)溫度為15 ℃和17 ℃工況下，糧堆溫度均保持不變且均降至 19 ℃。對比圖8（a）～（d）可以看出，當(dāng)進(jìn)風(fēng)溫度為15 ℃時，距進(jìn)風(fēng)口19.8 m糧層相比于0.4、7.2、13.5 m糧層溫度開始有上升的趨勢，通風(fēng)時間在48 h后基本穩(wěn)定在21 ℃，相比于0.4 m糧層高出6 ℃；進(jìn)風(fēng)溫度為 19 ℃時對于此糧層來說，相比于初始糧溫溫度僅下降1 ℃。由圖8（e）可知，當(dāng)進(jìn)風(fēng)溫度為19 ℃時，距風(fēng)口26.2 m糧層的溫度仍為稻谷糧堆初始溫度25℃，且通風(fēng)結(jié)束后，三種工況下糧堆的最終溫度相差較大。由圖8可知，進(jìn)風(fēng)溫度為 17 ℃時最先出現(xiàn)降溫拐點，并且距進(jìn)風(fēng)口較遠(yuǎn)糧層在通風(fēng)結(jié)束時糧堆溫度相比其他兩種工況最低。綜上，在相同濕度下進(jìn)風(fēng)溫度為17 ℃時為最佳的進(jìn)風(fēng)溫度。

圖8 3種工況下的各糧層溫度變化Fig.8 Temperature change of each grain layer under three working conditions

2.5 稻谷糧堆各層水分的變化規(guī)律及分析

如圖9所示是3種工況下各糧層水分變化分布圖及糧堆平均水分分布圖，由圖9（a）可知在3種工況下距進(jìn)風(fēng)口0.4 m糧層的水分變化趨勢相同，且由于糧粒是吸濕性多孔介質(zhì)，該糧層發(fā)生吸濕過程水分值有上升趨勢且高于初始值。如圖9（b）所示，7.2 m糧層與不同溫度的進(jìn)風(fēng)空氣進(jìn)行熱濕耦合傳遞時，進(jìn)風(fēng)溫度為 17 ℃工況在通風(fēng)10 h時已經(jīng)達(dá)到平衡，而另外兩種工況下，通風(fēng)時間20 h內(nèi)，水分均無變化。由圖9（c）～（d）可知在通風(fēng)時間達(dá)20 h后，進(jìn)風(fēng)溫度17 ℃條件下距進(jìn)風(fēng)口中13.5 m和19.8 m糧層的水分穩(wěn)定在 14.93%，而其他兩種工況水分值則持續(xù)下降。如圖 9（e）所示，在進(jìn)風(fēng)溫度為19 ℃時，距進(jìn)風(fēng)口26.2 m糧層水分值發(fā)生變化所需時間最長。綜合圖8與圖9可知，在進(jìn)風(fēng)濕度相同下進(jìn)風(fēng)溫度為 17 ℃時，儲糧倉橫向降溫保水通風(fēng)效果最佳。

圖9 3種工況下的各糧層水分含量變化Fig.9 The moisture content distribution of each grain layer under three working conditions

3 結(jié)論

基于熱濕耦合的數(shù)學(xué)模型，對高大平房倉的稻谷糧堆進(jìn)行橫向通風(fēng)的數(shù)值模擬，得出了3種不同送風(fēng)溫度工況下糧倉內(nèi)的溫度和水分以及稻谷糧堆各層的溫度和水分的變化規(guī)律，研究結(jié)論如下：

在進(jìn)風(fēng)濕度相同的條件下，當(dāng)糧堆初始溫度為25 ℃，進(jìn)風(fēng)空氣溫度為17 ℃時儲糧倉內(nèi)糧堆內(nèi)降溫保水效果最佳。進(jìn)風(fēng)溫度過高或過低均無法實現(xiàn)在對稻谷糧堆降溫的同時達(dá)到保水效果。研究結(jié)論豐富和完善了現(xiàn)有的儲糧通風(fēng)理論，同時也為設(shè)計最佳通風(fēng)方案提供理論依據(jù)。

在儲糧通風(fēng)過程中，糧堆的熱傳導(dǎo)過程先于水分遷移過程發(fā)生。由于糧粒是吸濕性多孔介質(zhì)，不同通風(fēng)工況下距進(jìn)風(fēng)口0.4 m糧層會發(fā)生吸濕過程，使糧堆的水分含量有上升趨勢且高于初始值，且相較于其它糧層其降溫效果最佳。

在通風(fēng)初始階段，糧堆溫度和水分隨時間變化較明顯，隨著通風(fēng)時間的增加，糧堆溫度和水分隨時間變化的速率減緩，通風(fēng)時間至144 h時，糧堆內(nèi)部的溫度和水分處于相對平衡的狀態(tài)，為了實現(xiàn)綠色儲糧的目標(biāo)，可以在達(dá)到理想的降溫保水通風(fēng)效果后停止通風(fēng)。

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