袁國強,鐘曉鷗
珠海格力精密模具有限公司 廣東珠海 519070
目前, 數(shù)控加工中普遍存在如何合理選擇切削參數(shù)的問題,而刀具的有效直徑對切削參數(shù)的影響較大,經(jīng)常被人忽視,且國內(nèi)關(guān)于銑削加工有效直徑相關(guān)研究還較少。球刀銑削有效直徑探析對三軸CNC高速切削、普通切削均有實用價值。
應(yīng)用球頭銑刀精加工曲面時, 為獲得較好的表面粗糙度,減少或省去手工拋光, 徑向銑削深度最好和每齒進給量相等, 在這種參數(shù)下不僅加工出的表面紋理比較均勻, 而且表面質(zhì)量很高。因此參數(shù)制定時,徑向切削寬度和每齒進給量盡量相同或相近。據(jù)式(1)可用表面粗糙度值為條件,計算出球頭刀具徑向切削寬度ae,進而可得出每齒進給量fz的切削參數(shù)。但依此計算的切削參數(shù),在相同工況條件加工,發(fā)現(xiàn)小直徑的球頭刀比大直徑球頭刀切削表面效果更好,如圖1a、圖1b所示。研究分析發(fā)現(xiàn),主要由于切削時的有效直徑因素所導(dǎo)致,只有解決此問題,才能更好地解決實際切削參數(shù)問題,帶來更好的表面切削效果。
圖1 切削表面效果
式中,R為球刀半徑(mm);ae為徑向切削深度(mm);H為殘留高度(mm)(見圖2)。
圖2 殘留高度H
刀具切削參數(shù)的實際運用,大概經(jīng)歷了三個階段。第一階段,師傅帶徒弟的傳承方式。師傅憑經(jīng)驗告訴徒弟各類型、各規(guī)格刀具的切削參數(shù),徒弟記下并使用。這種方式的優(yōu)點是師傅的經(jīng)驗是經(jīng)實際驗證可行的,徒弟接受后就可直接運用。其缺點是師傅的水平?jīng)Q定了徒弟的水平,且缺乏理論傳承,制約了切削工藝的發(fā)展。第二階段,是刀具新理念、新技術(shù)的運用階段。改革開放后,國內(nèi)外各刀具品牌新技術(shù)、新工藝在中國得到推廣運用,借助互聯(lián)網(wǎng)的發(fā)展、智能手機的普及,機加工從業(yè)技術(shù)人員很容易找到相關(guān)新技術(shù)資料進行學(xué)習,并運用到加工生產(chǎn)中,切削加工水平有了跨躍式提升。第三階段,切削的精細化研究運用段階。隨著對加工要求的提高,粗曠的“拿來主義”的弊端就顯露出來了,加工產(chǎn)品質(zhì)量達不到客戶的要求,或達到也付出很大的成本代價,這是我們需要研究并突破的階段。
大部分機加工企業(yè),處于第二階段,還有部分小企業(yè),甚至處于第一階段。處于第二階段的企業(yè),基本都掌握了不同工況的切削參數(shù)計算方法,能把各類材料、各規(guī)格刀具結(jié)合起來并標準化,這對于企業(yè)將是一大技術(shù)積淀。
式中,D是名義直徑(mm);vc是切削速度(m/min);n是轉(zhuǎn)速(r/min)。
式中,vf是進給速度(mm/min);Zn是銑刀齒數(shù);n是轉(zhuǎn)速(r/min);fz是每齒進給量(mm)。
據(jù)式(2)、式(3)和式(1),把測試驗證后的參數(shù),寫入Excel表格,可批量計算出不同材料、不同表面粗糙度及不同刀具的切削參數(shù);將相同表面粗糙度、不同直徑球刀的切削參數(shù)計算進行標準化,見表1;再將其導(dǎo)入CAM軟件的刀具庫模版中,建立適合自己企業(yè)的標準化刀具信息庫,能讓企業(yè)技術(shù)團隊的NC輸出達到同一水平,不會因人員流動因素而影響加工質(zhì)量。
以上方法的運用較為粗獷,忽略了有效直徑因素的重要性,此問題將導(dǎo)致圖1的加工結(jié)果:相同工況條件、相同表面粗糙度值和相同公式計算輸出的切削參數(shù),卻因刀具直徑不同而使切削形面有差異,即加工的實際表面質(zhì)量無法與理論表面粗糙度相近的現(xiàn)象。
(1)有效直徑解析 有效直徑,就是切削加工時,實際切削到零件材料表面時的最大刃徑。銑削加工參數(shù)應(yīng)按有效參數(shù)來選擇,而非名義參數(shù)。通常情況下計算轉(zhuǎn)速、進給速度,都按刀具的名義直徑計算,實際加工時卻是有效直徑在切削,但有效直徑又經(jīng)常小于名義直徑,這就會影響加工零件的表面質(zhì)量。
刀具廠家建議的切削速度vc,是指刀具的最大刃徑(名義直徑)的速度。以φ6mm球刀為例,在平面工況下切削時的有效直徑如圖3所示,廠家推薦vc指名義直徑6mm的切削速度,但此時實際有效切削是φ1.1mm,有效直徑是名義直徑的18%,顯然有效切削速度vc也隨之降低。但在機床切削的刀具還是φ6mm的原參數(shù)未改變,故據(jù)式(2)可知,φ1.1mm處的實際轉(zhuǎn)速n就下降到原速度的18%。據(jù)式(2),可得實際進給速度vf同比下降,才能與初始切削參數(shù)的表面粗糙度目標值相符。
圖3 切削時的有效直徑
表1 相同表面粗糙度值、不同直徑球刀切削參數(shù)計算
通常機加工行業(yè)普遍實際情況是:有效直徑比名義直徑小時,切削加工的進給速度vf卻都未更改。這就相當于每齒進給量大幅提高,導(dǎo)致了加工零件的表面粗糙度值增大,且切削刀具直徑越大、表面越平坦,表面粗糙度值增大現(xiàn)象也越明顯。
當然,對于有些高速機床,主軸轉(zhuǎn)速還有提高空間,也可以把有效直徑處的轉(zhuǎn)速提高至有效直徑與名義直徑的比值倍數(shù),轉(zhuǎn)速提高后進給速度還是原進給速度不變,效率、表面質(zhì)量理論上都不會受影響(其他影響因素不在本文討論范圍內(nèi))。
(2)對加工質(zhì)量影響 球刀實際加工切削時,幾乎不會出現(xiàn)圖3這種簡單的理想工況,更多的是平坦、陡峭且更復(fù)雜的弧面或多角度復(fù)合斜面等,切削時有效直徑在加工過程中的連續(xù)變化,如圖4所示。由于幾乎不可能用某一準確的有效直徑計算切削參數(shù),所以實際加工出來的零件表面質(zhì)量不均勻。陡峭處的表面效果好,原因是有效直徑較接近名義直徑;反之,平坦面的表面效果就很差,甚至會出現(xiàn)表面有毛刺的現(xiàn)象,這是由有效轉(zhuǎn)速太低導(dǎo)致每齒進給量增大所引起。
圖4 不同弧面切削時的有效直徑連續(xù)變化
實際加工生產(chǎn)時,由于加工零件型面復(fù)雜,所以實際切削時的有效直徑問題讓CAM工程師非常棘手,迫于生產(chǎn)進度的壓力,通常情況下都會選擇忽視它的存在,由此引起的表面粗糙度不均勻問題,由后續(xù)拋光工序來解決。
(3)建議措施 有效直徑變小后,為保證型面與理論表面粗糙度值一致,措施有兩種:一是加大轉(zhuǎn)速,保持有效直徑的每齒進給量與名義直徑計算時相同,則切削效率不受影響,但受機床最高轉(zhuǎn)速的限制,現(xiàn)階段國內(nèi)大部分機床都不適用。二是有效直徑和名義直徑的轉(zhuǎn)速一致,降低每齒進給量,即把進給速度vf降下來,犧牲效率保證表面粗糙度,此方法適用國內(nèi)普遍機床。
當弧面變化較大時,同一轉(zhuǎn)速加工半圓弧面,切削過程的有效直徑是持續(xù)變化的,弧面每處的等高面都被不同有效直徑切削。從理論上講,要銑出表面粗糙度值相同的效果,每條刀路軌跡的徑向行距都要計算不同進給速度,但這種方法幾乎是不可實際操作的(以后CAM軟件或許能實現(xiàn)據(jù)有效直徑自動降速的運算功能)。建議可以把弧面分成若干區(qū)域,每個區(qū)域刀具路徑軌跡的進給速度vf,按有效直徑和名義直徑的比值降速,各區(qū)域的有效直徑(見圖5),有效直徑轉(zhuǎn)速見表2。
圖5 各區(qū)域的有效直徑
表2 有效直徑轉(zhuǎn)速
(1)測試目的 按名義直徑和有效直徑比值降低進給速度,能否接近目標表面效果。不同直徑的球刀,以相同表面粗糙度值計算的切削參數(shù),表面效果能否相近。
(2)測試工況條件 機床:測試機床選用德國羅德斯加工中心,型號為RXP801。該機床加工精度高、穩(wěn)定性能好,采用油霧冷卻。刀柄:使用德國翰默的熱縮刀柄,刀具夾持跳動性小、精度高。刀具:采用國產(chǎn)株洲鉆石的高速銑刀,精度高、切削性能好。軟件:CAM編程采用了Delcam公司的編程軟件PowerMILL,該軟件功能強大、應(yīng)用靈活,安全性能高。
(3)理論切削參數(shù) 用UG軟件設(shè)計一個3°斜面的模型零件(見圖6),斜面一分為二,半精加工后均勻留余量為0.1mm,精銑分別用φ6mmR3mm和φ3mmR1.5mm兩支球刀加工。按理論表面粗糙度值Ra=0.5μm和有效直徑計算切削參數(shù)(見圖7),對比加工表面實際效果是否與目標值相符。據(jù)上文所述,徑向銑削深度與每齒進給量相等時,可獲得較高表面質(zhì)量。同時,據(jù)式(1)、式(2)、式(3)及以上有效直徑的相關(guān)論述,可得切削參數(shù),見表3。
圖6 模型零件
圖7 有效直徑計算切削參數(shù)
(4)切削表面實際效果 有效直徑按Ra=0.5μm的測試樣件加工好后清潔干凈,目測表面效果達到良好,初步判斷達到要求,如圖8所示。
圖8 測試樣件
用美國優(yōu)科PG1000電子放大設(shè)備,如圖9所示,對零件表面進行觀察分析。用德國Mahr-M300C粗糙度檢測儀檢測表面粗糙度,如圖10所示。
圖9 電子放大設(shè)備
圖10 Mahr-M300C粗糙度檢測儀
工件測試切削加工時,雖然使用的刀具不同,但切削參數(shù)都按表面粗糙度值Ra=0.5μm計算,而且計算了有效直徑切削參數(shù)因素,故由fz、ae形成的表面紋理幾何格相近,如圖11所示。
表3 切削參數(shù)
圖11 表面紋理
受機床、冷卻(油霧)、刀柄、刀具、工件材料和檢測儀器誤差等多方面因素影響,實測的表面粗糙度值低于理論表面粗糙度值Ra=0.5μm,φ6mmR3mm球刀加工后表面粗糙度值Ra=0.317μm,φ3mmR1.5mm球刀加工后表面粗糙度值Ra=0.354μm,如圖12所示。但兩支不同直徑的球刀加工的表面粗糙度值結(jié)果相近,與圖11表面紋理觀察結(jié)果相符。
圖12 實測表面粗糙度值
合理選取切削參數(shù)對提高生產(chǎn)效率和加工質(zhì)量有著重要作用,以研究球頭銑刀有效直徑對零件表面粗糙度影響為切入點,通過理論探討分析與樣件測試相結(jié)合的方法,著重分析了球頭銑刀在某一工況條件下,以目標表面粗糙度計算的切削參數(shù)和實際切削的表面質(zhì)量效果相近為依據(jù),得出如下結(jié)論。
1)不同直徑的球刀,按表面粗糙度公式計算的切削參數(shù)進行加工,可以加工出相近表面粗糙度的表面質(zhì)量。
2)轉(zhuǎn)速不變的條件下,切削進給速度vf應(yīng)隨名義直徑和有效直徑的比值同比下降,才能與名義直徑計算的表面粗糙度值相近。
3)忽略有效直徑的切削參數(shù)計算,將影響零件表面粗糙度,且表面粗糙度值影響程度與名義直徑和有效直徑的比值成正比。