MPS－HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)在高水分燃煤機(jī)組上應(yīng)用的試驗(yàn)研究

孫 科， 靳士奇，2， 秦大川

（1.華電電力科學(xué)研究院，杭州310000；2.華中科技大學(xué) 能源與動力工程學(xué)院，武漢430000）

中速磨煤機(jī)是燃煤電廠重要的輔機(jī)，其運(yùn)行狀況直接關(guān)系到鍋爐的帶負(fù)荷能力和爐內(nèi)燃燒穩(wěn)定性［1］，優(yōu)化制粉系統(tǒng)的可控變量對機(jī)組的熱耗率有很大影響，這些可控變量主要包括煤粉細(xì)度、煤粉均勻性、各粉管的燃料分配均勻性及燃燒空氣分配等［2］.MPS型中速磨煤機(jī)是原西德Babcock公司研制成功的一種輥盤式磨煤機(jī)，早期主要用在鍋爐煤粉燃燒直吹系統(tǒng)中碾磨煙煤和高水分的次煙煤.近年來，由于其良好的碾磨性能和控制性能，MPS型中速磨煤機(jī)得到了廣泛應(yīng)用.Babcock公司對MPS型中速磨煤機(jī)進(jìn)行了改進(jìn)，形成MPS－HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)系列產(chǎn)品，可以應(yīng)用于碾磨高水分的褐煤（w（Mar）＞30%），拓展了 MPS型中速磨煤機(jī)的應(yīng)用范圍［3］.與同型號的 MPS型中速磨煤機(jī)相比，MPS－HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)系列產(chǎn)品磨盤轉(zhuǎn)速提高了30%～40%，出力提高了20%～50%［4］.

近年來，由于MPS－HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)的優(yōu)越性能，國內(nèi)許多電站開始使用該型號的磨煤機(jī)，但是國內(nèi)對于該型號磨煤機(jī)使用性能的研究很少，特別是應(yīng)用在高水分煤種的情況時(shí)很難找到相關(guān)的研究成果，且現(xiàn)有的文獻(xiàn)只是針對單個(gè)電站磨煤機(jī)的使用情況進(jìn)行的.劉剛等［4］對湖北青山2×300MW機(jī)組使用的MPS－170HP－Ⅱ型磨煤機(jī)進(jìn)行了靜態(tài)分離器擋板調(diào)整和加載力等試驗(yàn)研究.袁鴻飛［3］對通遼發(fā)電廠3期工程中使用的MPS－HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)進(jìn)行了磨煤出力的試驗(yàn)與計(jì)算模型研究.華電電力科學(xué)研究院在針對中國華電集團(tuán)公司下屬電站的整體優(yōu)化、降低電站發(fā)電能耗的工程實(shí)際工作中積累了大量關(guān)于MPS－HP－Ⅱ 型中速磨煤機(jī)的運(yùn)行數(shù)據(jù).筆者在這些數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，結(jié)合現(xiàn)場試驗(yàn)結(jié)果，對MPS－HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)的出力計(jì)算以及各個(gè)運(yùn)行參數(shù)對磨煤機(jī)單耗和煤粉細(xì)度的影響進(jìn)行分析，為該型磨煤機(jī)的使用及運(yùn)行調(diào)整提供參考.

1 MPS－HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)工作原理與特點(diǎn)［5］

原煤從給煤機(jī)落到旋轉(zhuǎn)的磨盤中間，并在離心力作用下甩到磨盤瓦表面并經(jīng)過磨輥碾壓.3個(gè)磨輥均勻布置在磨盤上，碾磨壓力由液壓缸提供，加載力通過加載架作用到3個(gè)磨輥上.磨輥和磨盤受到的加載力是由拉桿和液壓缸實(shí)現(xiàn)的，最終作用到基礎(chǔ)上.物料的干燥和碾磨是同時(shí)進(jìn)行的.一次風(fēng)從磨盤周圍的噴嘴環(huán)噴出，起到干燥和把磨盤上碾碎的物料吹到中架體上部分離器中的作用，在分離器中完成粗細(xì)粉的分離.符合要求的煤粉被吹走，不符合要求的煤粉將落回到磨盤重新進(jìn)行碾磨.外來雜質(zhì)和大塊物料因質(zhì)量較大，不能被一次風(fēng)吹走，將通過噴嘴環(huán)的噴嘴落入中架體底部一次風(fēng)室中，然后由刮板機(jī)構(gòu)將其刮到排渣箱中排出.MPS型中速磨煤機(jī)由鼠籠式電動機(jī)驅(qū)動.行星傘齒輪減速機(jī)不僅有傳輸力矩和減速的作用，還能承受來自磨煤機(jī)重量和加載力所產(chǎn)生的垂直和水平的作用力.主電機(jī)的后輸出軸可以連接盤車裝置，用于磨煤機(jī)維修.

MPS－HP－II型中速磨煤機(jī)與 HP型中速磨煤機(jī)相比，前者以液壓油機(jī)構(gòu)代替彈簧加載機(jī)構(gòu)，以動態(tài)分離器代替靜態(tài)分離器.與老式MPS型中速磨煤機(jī)相比，MPS－HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)具有更多的優(yōu)勢：（1）工作效率更高，與同型號的老式MPS型中速磨煤機(jī)相比，出力提高20%～50%，并可大大降低磨煤機(jī)的運(yùn)行電耗；（2）減輕了基礎(chǔ)塊的設(shè)計(jì)質(zhì)量，并且可以采用普通剛性基礎(chǔ)取代以往的彈性基礎(chǔ)，減少基建投資；（3）磨輥翻出裝置使檢修工作量大大降低，減輕了檢修的勞動強(qiáng)度，縮短了磨煤機(jī)的檢修時(shí)間；（4）磨煤機(jī)出力可在15%～100%負(fù)荷范圍內(nèi)任意調(diào)節(jié)；（5）優(yōu)越的控制系統(tǒng)可快速響應(yīng)鍋爐負(fù)荷的變化，適應(yīng)電網(wǎng)調(diào)峰能力強(qiáng)；（6）MPS－HPII型中速磨煤機(jī)高度降低，占地面積小，便于在鍋爐廠房內(nèi)布置，可以大幅減少業(yè)主的基建總投資；（7）可磨制收到基水分w（Mar）＜40%的褐煤.

2 MPS－HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)出力計(jì)算

中國華電集團(tuán)公司下屬某電廠使用MPS－235HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)，由長春發(fā)電設(shè)備有限責(zé)任公司于2003年從Babcock公司引進(jìn)，該型磨煤機(jī)在投入使用后一直存在出力不足的問題.針對這種情況對該型磨煤機(jī)進(jìn)行了最大出力試驗(yàn)，提出了適合該型磨煤機(jī)的運(yùn)行工況.但是由于該型磨煤機(jī)使用的是新技術(shù)，所以DL／T 5145—2002《火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定》中并沒有此類型磨煤機(jī)的出力計(jì)算說明，因而筆者對該型磨煤機(jī)的出力計(jì)算方法進(jìn)行了探索.

2.1 出力計(jì)算

為了計(jì)算該型磨煤機(jī)的研磨出力，對磨煤機(jī)8月份使用的煤質(zhì)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，并以統(tǒng)計(jì)的平均值作為計(jì)算依據(jù).煤粉細(xì)度（R90）為試驗(yàn)數(shù)據(jù)平均值，哈氏可磨系數(shù)為該電廠多種用煤的平均值.計(jì)算的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)見表1.

表1 研磨出力計(jì)算數(shù)據(jù)Tab.1 Date input for grinding output calculation

通過對比幾種常用的計(jì)算方法，采用Babcock公司的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算方法.研磨出力的計(jì)算公式為

式中：B0為磨煤機(jī)的基本出力，MPS－235HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)的基本出力為97.91t／h（哈氏可磨系數(shù)為80、R90＝16%、w（Mt）＝4%時(shí)的出力）；fH、fR、fM、fA和fg分別為可磨性、煤粉細(xì)度、原煤水分、原煤灰分和原煤粒度對磨煤機(jī)出力的修正系數(shù)，其中fg＝1.0，其余的修正系數(shù)均根據(jù)《實(shí)用鍋爐手冊》中關(guān)于相關(guān)參數(shù)計(jì)算選取的方法獲得；fsi為分離器形式對磨煤機(jī)出力的修正系數(shù)，當(dāng)采用靜態(tài)分離器時(shí)，fsi＝1；fE為研磨件磨損至中后期時(shí)的出力降低系數(shù)，fE＝0.95.

表2給出了磨煤機(jī)的修正系數(shù)和研磨出力計(jì)算值.由表2可知，該機(jī)組磨煤機(jī)的設(shè)計(jì)研磨出力（即最大出力）為77.88t／h（設(shè)計(jì)煤種）和61.43t／h（校核煤種），實(shí)際煤種的最大出力為73.86t／h.

表2 修正系數(shù)和研磨出力計(jì)算值Tab.2 Correction factor and calculation result of grinding output

由于實(shí)際煤種的最大出力比設(shè)計(jì)煤種的保證出力還要小，所以磨煤機(jī)通風(fēng)量滿足通風(fēng)出力要求.

磨煤機(jī)的干燥出力為

式中：V2為對于每千克原煤干燥劑的實(shí)際體積；Qv為磨煤機(jī)的通風(fēng)量.

在上式中Qv已經(jīng)確定，而

式中：Vθ2為每千克原煤干燥劑的標(biāo)準(zhǔn)體積；pa為當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?；t2為磨煤機(jī)的出口溫度.

式中：g1為磨煤機(jī)入口干燥劑的量；ΔM 為每千克原煤的水分蒸發(fā)量；Qs為密封風(fēng)流量.

式中：w（Mar）為原煤的收到基水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)；w（Mpc）為煤粉水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)，根據(jù)文獻(xiàn)［6］的描述，通常w（Mpc）＝（0.5～1.0）w（Mar），此處取w（Mpc）＝0.6 w（Mar）進(jìn)行計(jì)算，在本試驗(yàn)機(jī)組的實(shí)際運(yùn)行中，由于通常使用的煤種為高水分煤，因而會通過調(diào)節(jié)運(yùn)行參數(shù)使煤粉中的水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.6w（Mar）左右，以保證燃燒的穩(wěn)定.

最大出力試驗(yàn)工況下，磨煤機(jī)出口的風(fēng)粉混合物溫度為63℃，一次風(fēng)量為144t／h，熱風(fēng)門全開，冷風(fēng)門開度為0，入口風(fēng)溫度為334℃.在此工況下計(jì)算得到磨煤機(jī)的干燥出力為68.6t／h.

2.2 計(jì)算結(jié)果及分析討論

最終可以認(rèn)為磨煤機(jī)的出力為干燥出力，對于實(shí)際煤種，最大出力為65.85t／h.由磨煤機(jī)最大出力試驗(yàn)得到的磨煤機(jī)出力為68.6t／h，因而認(rèn)為該計(jì)算方法基本可以反映MPS－HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)的出力.通過3種出力的對比可以看出，在研磨高水分煤種時(shí)，限制磨煤機(jī)出力的主要因素仍為煤粉的水分質(zhì)量分?jǐn)?shù).

在實(shí)際運(yùn)行過程中，設(shè)計(jì)煤種的低位發(fā)熱量為14 863kJ／kg，額定負(fù)荷下設(shè)計(jì)燃料質(zhì)量流量為351 t／h.實(shí)際煤種的低位發(fā)熱量為12 516.6kJ／kg，折算后額定負(fù)荷下實(shí)際燃料質(zhì)量流量為417t／h.當(dāng)5臺磨煤機(jī)運(yùn)行、1臺備用時(shí)，磨煤機(jī)最大出力為329.3t／h；當(dāng)6臺磨煤機(jī)一起運(yùn)行時(shí)，磨煤機(jī)最大出力為395.2t／h.所以，要實(shí)現(xiàn)鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行，只能6臺磨煤機(jī)同時(shí)運(yùn)行，這與實(shí)際的運(yùn)行情況是相符的.雖然滿負(fù)荷只能通過磨煤機(jī)全開的方式滿足負(fù)荷要求，不能保證在某臺磨煤機(jī)工作失靈時(shí)機(jī)組的安全穩(wěn)定，但是由于實(shí)際情況下該機(jī)組很少滿負(fù)荷運(yùn)行，因而并未進(jìn)行進(jìn)一步處理.同時(shí)，相關(guān)文獻(xiàn)中的試驗(yàn)表明，當(dāng)全水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于或等于30%時(shí)，褐煤的可磨度在高溫時(shí)（即在一次風(fēng)加熱的情況下）呈N形上升趨勢，當(dāng)全水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于30%時(shí)，褐煤的可磨度在高溫時(shí)呈拋物線上升趨勢.該電廠煤種復(fù)雜，褐煤的全水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)20%～35%，從運(yùn)行數(shù)據(jù)看，該機(jī)組磨煤機(jī)最大出力有時(shí)可接近68t／h，但有時(shí)又遠(yuǎn)小于這個(gè)值，這說明研磨的褐煤可磨度隨著全水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)的變化而變化，導(dǎo)致磨煤機(jī)研磨出力波動較大.

同時(shí)，袁鴻飛［3］對通遼發(fā)電廠3期工程中使用的MPS－HP－Ⅱ 型中速磨煤機(jī)進(jìn)行的磨煤出力試驗(yàn)與計(jì)算模型研究中，沒有直接利用該型磨煤機(jī)進(jìn)行最大出力試驗(yàn)，但是通過使用相似磨煤機(jī)的試驗(yàn)加以理論分析，也得到了相似的結(jié)論.

3 MPS－HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)的運(yùn)行特性

為了進(jìn)一步探討MPS－HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)的運(yùn)行特性，對中國華電集團(tuán)公司下屬的另一電廠2號機(jī)組使用的MPS－225HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)進(jìn)行全面的性能摸底.

3.1 設(shè)備與使用煤種

該600MW燃煤發(fā)電機(jī)組2號鍋爐是由北京巴布科克·威爾科克斯有限公司生產(chǎn)制造的亞臨界參數(shù)、一次中間再熱、平衡通風(fēng)、前后墻對沖燃燒、固態(tài)排渣和π型布置的煤粉鍋爐.配備7臺 MPS－225HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)，其筒體有效直徑為3 950 mm，有效長度為6 140mm，轉(zhuǎn)速為30.95r／min，設(shè)計(jì)壓力為0.35MPa，當(dāng)研磨設(shè)計(jì)煤種時(shí)，R90為35%.設(shè)計(jì)煤種與實(shí)際煤種各煤質(zhì)參數(shù)的對比見表3.

表3 設(shè)計(jì)煤種與實(shí)際煤種煤質(zhì)參數(shù)的對比Tab.3 Comparison of quality parameters between design coal and actual coal

該磨煤機(jī)主要為高水分煤種而設(shè)計(jì)，發(fā)揮新型磨煤機(jī)研磨高水分煤種的優(yōu)勢.對比實(shí)際煤種和設(shè)計(jì)煤種發(fā)現(xiàn)，兩者的性質(zhì)基本一致，因此能夠很好地滿足磨煤機(jī)出口煤粉細(xì)度和單耗的要求，但在實(shí)際運(yùn)行過程中，由于運(yùn)行人員沒有很好地掌握該型磨煤機(jī)的運(yùn)行特性，導(dǎo)致運(yùn)行時(shí)煤粉細(xì)度和單耗沒有達(dá)到要求，對此筆者進(jìn)行了多組針對性試驗(yàn)，基本掌握了該型磨煤機(jī)的運(yùn)行特性.

3.2 一次風(fēng)量的影響

在磨煤機(jī)出力為60.51t／h、分離器角度為65°、加載壓力為9.0MPa的條件下，測試了不同一次風(fēng)量下磨煤機(jī)出口煤粉細(xì)度、通風(fēng)單耗、磨煤單耗和制粉單耗等的變化情況，測試結(jié)果見圖1.

由圖1可知，磨煤機(jī)一次風(fēng)量由105t／h增大到125t／h時(shí)，R90由20.02%升高到35.93%，通風(fēng)單耗由7.69kW·h／t增大到10.31kW·h／t，而磨煤單耗由9.08kW·h／t減小至8.27kW·h／t，總的制粉單耗由16.77kW·h／t增大至18.59 kW·h／t.因此，一次風(fēng)量的增大提高了一次風(fēng)攜帶煤粉的能力，使得被攜帶煤粉粒徑變大，在磨煤機(jī)出力、分離器角度和加載壓力不變的情況下，磨煤機(jī)研磨電耗必然減少，而一次風(fēng)量增大引起通風(fēng)單耗變大，總體制粉單耗取決于磨煤單耗和通風(fēng)單耗兩者變化量的大小.

圖1 磨煤機(jī)一次風(fēng)量特性Fig.1 Characteristics of primary air volume

由圖1還可以看出，隨著一次風(fēng)量的增大，制粉單耗呈增大的趨勢，R90呈升高趨勢，因R90是衡量煤粉細(xì)度的重要指標(biāo)，煤粉粒徑越大，越不利于煤粉的燃盡，從節(jié)約廠用電和提高煤粉顆粒燃盡率兩方面綜合考量，實(shí)際運(yùn)行時(shí)應(yīng)選擇偏小的一次風(fēng)量，以滿足煤粉干燥出力即可.

3.3 分離器擋板角度的影響

在磨煤機(jī)出力為 60.56t／h、一次 風(fēng) 量 為119.373t／h、加載壓力為9.1MPa的條件下，測試了分離器擋板角度為55°、65°和75°時(shí)R90、通風(fēng)單耗、磨煤單耗和制粉單耗等的變化情況，測試結(jié)果見圖2.

圖2 磨煤機(jī)分離器擋板角度特性Fig.2 Characteristics of separator baffle angle

由圖2可知，隨著磨煤機(jī)分離器擋板角度的增大，R90呈升高趨勢，且變化速度越來越快，由33.42%變?yōu)?4.61%，而后升高到38.54%，這是由于擋板式分離器依靠不同粒徑煤粉的慣性差異達(dá)到篩選煤粉的目的，分離器擋板角度越大，一次風(fēng)粉混合物碰到擋板發(fā)生折向的角度越小，使得原來由于慣性較大、轉(zhuǎn)角偏小的部分顆粒轉(zhuǎn)角滿足折向的需求，這部分粒徑較大的顆粒通過分離器，引起煤粉細(xì)度的增大.隨著磨煤機(jī)分離器擋板角度的增大，其通風(fēng)單耗同樣呈減小趨勢，由10.19kW·h／t減小到9.13kW·h／t；磨煤單耗呈先增大后減小的趨勢，由8.39kW·h／t變?yōu)?.53kW·h／t，又減小到7.89kW·h／t.分離器擋板角度增大使得相鄰擋板之間形成的通道截面變大，通風(fēng)量隨之增大，在磨煤機(jī)出力不變的情況下通風(fēng)單耗增大；分離器擋板角度的增大使得通過分離器的煤粉變多，回粉量相應(yīng)變少，磨煤單耗減小.總體制粉單耗呈減小趨勢，減小速度越來越快.當(dāng)分離器擋板角度由55°增大到65°時(shí)，制粉單耗由18.58kW·h／t減小到18.03 kW·h／t；當(dāng)分離器擋板角度由65°增大到75°時(shí)，制粉單耗由18.03kW·h／t減小到17.02kW·h／t.

因此，磨煤機(jī)分離器擋板角度應(yīng)選擇偏小值，但當(dāng)分離器擋板角度過小時(shí)，相鄰擋板組成的通道截面較小，增加了制粉系統(tǒng)的通風(fēng)阻力，引起磨煤機(jī)出力降低，制粉單耗反而會增大，但是由分離器擋板角度引起的煤粉細(xì)度變化較大，而制粉單耗的變化較小，對機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性影響較小.磨煤機(jī)出口分離器擋板最優(yōu)角度為55°.

3.4 磨煤機(jī)出力的影響

試驗(yàn)期間，磨煤機(jī)一次風(fēng)量為110.412t／h、分離器擋板角度為65°、加載力為8.26MPa，選取磨煤機(jī)出力為50t／h、60t／h和70t／h 3種工況進(jìn)行試驗(yàn)，結(jié)果見圖3.

由圖3可知，隨著磨煤機(jī)出力的遞增，R90呈單調(diào)升高趨勢，由35.31%升高到35.69%，再到37.95%，但是R90的變化范圍較小，可見磨煤機(jī)出力對煤粉細(xì)度的影響較小.保持一次風(fēng)量、分離器擋板角度和加載力不變，隨著磨煤機(jī)出力的增加，磨煤機(jī)研磨出力降低，單位質(zhì)量原煤獲得的研磨相對減少，煤粉顆粒粒徑整體變大，造成磨煤機(jī)出口煤粉細(xì)度升高.磨煤機(jī)通風(fēng)單耗與磨煤單耗變化趨勢相同，隨著磨煤機(jī)出力的增加，都呈單調(diào)減小趨勢，通風(fēng)單耗由8.80kW·h／t變?yōu)?.15kW·h／t后又減小至7.49kW·h／t；磨煤單耗由9.11kW·h／t變?yōu)?.22kW·h／t后又減小至7.33kW·h／t.保持一次風(fēng)量、分離器擋板角度和加載力不變，隨著磨煤機(jī)出力的增加，單位質(zhì)量原煤分得的風(fēng)量和研磨功耗減小，同時(shí)磨煤機(jī)通風(fēng)阻力也有所增大，造成通風(fēng)單耗和磨煤單耗均減小，整體制粉單耗必然減小.由圖3可知，磨煤機(jī)制粉單耗由17.92kW·h／t減小至16.39kW·h／t后又減小至15.22kW·h／t，降幅明顯，且隨著磨煤機(jī)出力的增加，制粉單耗有進(jìn)一步減小的趨勢，可見磨煤機(jī)出力對制粉單耗的影響大于分離器擋板角度的影響.磨煤機(jī)出力為70t／h時(shí)，磨煤機(jī)制粉單耗達(dá)到最小值15.22kW·h／t.目前2號鍋爐煤粉燃盡率較高，節(jié)約廠用電對鍋爐經(jīng)濟(jì)運(yùn)行來說是需要考慮的重點(diǎn).運(yùn)行人員可以根據(jù)不同的負(fù)荷來調(diào)整各磨煤機(jī)在高出力狀態(tài)下投運(yùn)，以最大限度地減小制粉單耗.

圖3 磨煤機(jī)出力特性Fig.3 Characteristics of mill output

3.5 加載力的影響

試驗(yàn)期間，磨煤機(jī)出力為60.204t／h、一次風(fēng)量為114.519t／h、分離器擋板角度為65°，選取加載力為8.5MPa、9.0MPa和9.5MPa 3種工況進(jìn)行試驗(yàn)，結(jié)果見圖4.

圖4 磨煤機(jī)加載力特性Fig.4 Characteristics of loading force of the coal mill

由圖4可知，隨著磨煤機(jī)加載力的遞增，R90呈單調(diào)降低趨勢，且R90的變化量較磨煤機(jī)出力特性試驗(yàn)中R90的變化更小，說明加載力對煤粉細(xì)度的影響最弱.磨煤機(jī)加載力增加，使得磨輥與磨盤之間的壓力變大、縫隙變小，進(jìn)入磨煤機(jī)的原煤獲得的研磨力度變強(qiáng)，造成磨煤機(jī)出口煤粉細(xì)度降低.隨著磨煤機(jī)加載力的增加，磨煤機(jī)通風(fēng)單耗單調(diào)增大，由8.35kW·h／t變?yōu)?.46kW·h／t，后又增大至8.65kW·h／t，變化幅度較小.這是因?yàn)槟ッ簷C(jī)加載力的增加使得磨煤機(jī)出口煤粉細(xì)度降低，一次風(fēng)攜帶的煤粉量增加，使得通風(fēng)阻力變大，造成通風(fēng)單耗增大.隨著磨煤機(jī)加載力的增加，磨煤單耗先增大后減小，由8.29kW·h／t變?yōu)?.31kW·h／t，后減小至8.19kW·h／t，變化幅度較小.這是因?yàn)槟ッ簷C(jī)加載力的增加，一方面進(jìn)入磨煤機(jī)的單位質(zhì)量原煤分得的研磨功耗增大，使磨煤單耗增大；另一方面由于煤粉細(xì)度減小，磨煤機(jī)出口合格煤粉量增加，相應(yīng)回粉量就會減少，即重復(fù)研磨的煤粉量減少，使磨煤單耗減小.由加載力增加帶來的兩方面因素變化共同作用于磨煤單耗，磨煤單耗的變化取決于兩者影響力中占主導(dǎo)的一方，由圖4還可知，加載力從8.5MPa變化到9.0MPa時(shí)，磨煤單耗呈增大趨勢，說明研磨強(qiáng)度因素占主導(dǎo)；加載力從9.0MPa變化到9.5MPa時(shí)，磨煤單耗呈減小趨勢，說明此時(shí)回粉量減少因素占主導(dǎo).隨著磨煤機(jī)加載力的增加，磨煤機(jī)制粉單耗總體呈先減小后增大趨勢，在加載力為9.0MPa時(shí)，制粉單耗達(dá)到最小值16.64 kW·h／t，該磨煤機(jī)運(yùn)行最優(yōu)加載力為9.0MPa.

4 結(jié) 論

（1）通過對 MPS－HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)的最大出力試驗(yàn)和相關(guān)經(jīng)驗(yàn)公式的計(jì)算，證明所提出的計(jì)算方法可以較準(zhǔn)確地計(jì)算出新型磨煤機(jī)的出力.但是在研磨高水分煤種時(shí)，限制出力的因素仍為干燥出力.

（2）通過對 MPS－HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)的運(yùn)行特性進(jìn)行研究，得到了一次風(fēng)量、分離器擋板角度、磨煤機(jī)出力以及加載力對煤粉細(xì)度以及單耗的影響，并結(jié)合鍋爐的運(yùn)行特性加以分析，得到了合適的運(yùn)行工況.在該優(yōu)化運(yùn)行工況下，出力不足的問題得到有效解決.

［1］鄒磊，岳峻峰，寧新宇，等.HP中速磨煤機(jī)分離器改造后運(yùn)行特性分析及改造效果評估［J］.熱力發(fā)電，2012，41（6）：47－49.ZOU Lei，YUE Junfeng，NING Xinyu，et al.Evaluation of retrofit effectiveness and analysis of running property for HP medium speed coal pulverizer after retrofitting［J］.Thermal Power Generation，2012，41（6）：47－49.

［2］孫科，秦大川，車方.制粉系統(tǒng)調(diào)整及改造對優(yōu)化機(jī)組性能的影響［J］.發(fā)電與空調(diào)，2012，33（3）：40－43.SUN Ke，QIN Dachuan，CHE Fang.Influence of coal pulverizing system＇s adjustment and modification on optimizing the performance of thermal power units［J］.Power Generation ＆ Air Condition，2012，33（3）：40－43.

［3］袁鴻飛.MPS－HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)在高水分褐煤機(jī)組上的應(yīng)用［C］／／吉林省電機(jī)工程學(xué)會2008年學(xué)術(shù)年會.長春：吉林省電機(jī)工程學(xué)會，2007：29－33.

［4］劉剛，楊杰，黃輝.MPS－170HP－Ⅱ型磨煤機(jī)工作特性試驗(yàn)研究［J］.湖北電力，2012，36（5）：46－48.LIU Gang，YANG Jie，HUANG Hui.Experimental study on the operating characteristic of MPS－170HP－Ⅱcoal mill［J］.Hubei Electric Power，2012，36（5）：46－48.

［5］長春發(fā)電設(shè)備有限責(zé)任公司.MPS－170HP－Ⅱ型中速磨煤機(jī)說明書［Z］.長春：長春發(fā)電設(shè)備有限責(zé)任公司，2009.

［6］林宗虎，徐通模.實(shí)用鍋爐手冊［M］.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2009.