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    60Si2CrV高應(yīng)力板簧表面脫碳行為研究*

    2021-05-18 06:06:44陳一凡陳露瑤陳詩(shī)怡李俊岳
    現(xiàn)代冶金 2021年1期
    關(guān)鍵詞:相區(qū)板簧脫碳

    陳一凡, 陳露瑤, 陳詩(shī)怡, 李俊岳

    (1.張家港海鍋新能源裝備股份有限公司, 江蘇 張家港 215628; 2.南京工程學(xué)院材料工程學(xué)院,江蘇 南京 211167;3. 江蘇省先進(jìn)結(jié)構(gòu)材料與應(yīng)用技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,江蘇 南京 211167)

    引 言

    板簧作為卡車(chē)和貨車(chē)懸架系統(tǒng)中重要的傳力及彈性元件一般安裝在汽車(chē)懸架中,通常對(duì)汽車(chē)的運(yùn)行穩(wěn)定性和平順性有較大的影響。60Si2CrV鋼近年來(lái)逐漸用以生產(chǎn)高應(yīng)力汽車(chē)板簧,高應(yīng)力板簧可以減少板簧疊片的數(shù)量、降低汽車(chē)自重,對(duì)節(jié)能減排、提高商用車(chē)裝載效率具有重要意義。隨著工作應(yīng)力的提高,高應(yīng)力板簧逐漸暴露出疲勞壽命低、散差大的問(wèn)題,成為限制其推廣的重要原因[1]。

    大尺寸夾雜物、表面缺陷和表面脫碳是造成板簧疲勞壽命低的主要因素。在板簧原材生產(chǎn)、變截面軋制和淬火回火過(guò)程中都很有可能造成板簧出現(xiàn)明顯的脫碳。較深的脫碳層,尤其是完全脫碳層的出現(xiàn)會(huì)顯著降低板簧表面強(qiáng)度,造成服役時(shí)表面過(guò)早出現(xiàn)疲勞裂紋,最終導(dǎo)致疲勞壽命顯著下降。因此,分析60Si2CrV的表面脫碳行為、研究其脫碳規(guī)律對(duì)優(yōu)化高應(yīng)力板簧熱加工和熱處理工藝具有重要意義。

    1 實(shí)驗(yàn)材料與方案

    本文實(shí)驗(yàn)材料為60Si2CrV高應(yīng)力板簧,其典型化學(xué)成分如表1所示。試樣經(jīng)過(guò)切割后,將表面用150#,240#,400#,800#砂紙分別進(jìn)行打磨后進(jìn)行熱處理。為模擬實(shí)際生產(chǎn)時(shí)鋼板暴露于空氣中的環(huán)境,使用SY-1000-06箱式電阻爐進(jìn)行熱處理;爐中氣氛為空氣。熱處理結(jié)束后將試樣從中間剖開(kāi),鑲嵌,磨平拋光后使用4%硝酸酒精溶液浸蝕,使用奧林巴斯GX-51型光學(xué)顯微鏡觀察預(yù)磨平面的縱剖邊一側(cè)的金相形貌。

    表1 典型60Si2CrV高應(yīng)力板簧的化學(xué)成分/%

    通過(guò)J-mat pro軟件計(jì)算可知60Si2CrV的AC1和AC3溫度分別為780 ℃和820 ℃。因此選取未相變區(qū)、兩相區(qū)和奧氏體單相區(qū)加熱30 min后緩冷,研究加熱溫度對(duì)表面脫碳行為的影響;試驗(yàn)加熱溫度分別為750,800,900,1000,1100,1200 ℃。選取900 ℃分別保溫15,30,60,120 min后緩冷,研究保溫時(shí)間對(duì)表面脫碳行為的影響。

    2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

    2.1 加熱溫度的影響

    2.1.1 未相變區(qū)和兩相區(qū)加熱

    圖1為未相變區(qū)750 ℃加熱樣品和兩相區(qū)800 ℃加熱樣品的表面形貌。750 ℃加熱樣品由于尚未發(fā)生相變,僅發(fā)生輕微的不完全脫碳,脫碳層深度約20 μm,原本的片狀珠光體發(fā)生了比較明顯的球化。兩相區(qū)800 ℃加熱時(shí),樣品表面出現(xiàn)了明顯的完全脫碳層,脫碳層深度約為35 μm。完全脫碳層為全鐵素體組織,無(wú)論是否經(jīng)過(guò)淬火、回火工藝,都不會(huì)轉(zhuǎn)變成馬氏體類型組織,因此表面強(qiáng)度較基體顯著下降。通常情況下,鋼鐵材料的疲勞極限約為抗拉強(qiáng)度的0.4-0.5倍[2]。完全脫碳層的出現(xiàn)會(huì)顯著降低板簧表面的疲勞強(qiáng)度。在服役時(shí),板簧表面通常受力最大,特別容易成為疲勞裂紋萌生的薄弱區(qū)域,造成板簧使用壽命顯著下降。

    板簧在兩相區(qū)加熱時(shí),隨著表面碳含量的降低,靠近表面的位置進(jìn)入鐵素體相區(qū),形成鐵素體晶粒,此時(shí)脫碳的過(guò)程從奧氏體中碳濃度的梯度降低轉(zhuǎn)變?yōu)殍F素體晶粒與奧氏體晶粒界面上碳濃度的突變;脫碳的過(guò)程伴隨著界面處奧氏體向鐵素體轉(zhuǎn)變的相變過(guò)程。因此兩相區(qū)加熱時(shí)會(huì)出現(xiàn)完全脫碳層[3]。因此板簧在生產(chǎn)時(shí)應(yīng)避免兩相區(qū)加熱或者兩相區(qū)長(zhǎng)時(shí)間保溫的情況。

    圖1 加熱樣品的表面形貌

    2.1.2 奧氏體單相區(qū)加熱

    圖2為60Si2CrV在奧氏體單相區(qū)(900 ℃和1100 ℃)加熱樣品的表面形貌??梢钥闯觯訜釡囟冗M(jìn)入奧氏體單相區(qū)后,板簧基本上只發(fā)生不完全脫碳。隨距表面深度的增加,組織中鐵素體的比例升高、珠光體比例下降,碳濃度逐漸降低。

    加熱溫度升至900 ℃后,相圖中鐵素體相區(qū)和兩相區(qū)僅局限在碳含量很低的一側(cè)。只有當(dāng)板簧表面不完全脫碳非常嚴(yán)重時(shí),碳含量才有可能進(jìn)入兩相區(qū)和鐵素體單相區(qū)。同時(shí)在空氣中加熱時(shí)不僅會(huì)發(fā)生板簧的脫碳現(xiàn)象,還會(huì)發(fā)生鐵的氧化;900 ℃加熱時(shí)即便產(chǎn)生了非常少量的完全脫碳層,也會(huì)隨著樣品被氧化而消失。

    圖3為不同加熱溫度保溫30 min后總脫碳層深度的變化規(guī)律??梢钥闯黾訜釡囟仍?00 ℃以下時(shí),樣品的脫碳層深度不大,900 ℃加熱時(shí)為50 μm;加熱溫度為1000 ℃和1100 ℃時(shí),脫碳層深度迅速增加,分別為100,180 μm;加熱溫度1200 ℃時(shí)由于氧化速率增大,脫碳層被氧化,深度很小,僅為18 μm。

    從加熱溫度的影響看,當(dāng)60Si2CrV高應(yīng)力板簧在1200 ℃熱變形和900 ℃以下熱處理時(shí),脫碳層深度較小,對(duì)疲勞性能的影響較小。

    圖2 加熱樣品的表面形貌

    圖3 不同溫度加熱樣品的總脫碳層深度

    2.2 保溫時(shí)間的影響

    圖4 900℃保溫不同時(shí)間樣品表面形貌

    圖5 900 ℃保溫時(shí),脫碳層深度與保溫時(shí)間的擬合曲線關(guān)系

    2.3 生產(chǎn)工藝控制

    脫碳現(xiàn)象是鋼鐵材料熱加工和熱處理過(guò)程中不可避免的現(xiàn)象。對(duì)于汽車(chē)板簧等材料,通常使用高碳鋼生產(chǎn);高碳鋼本身就很容易發(fā)生脫碳。為提高彈性極限,還經(jīng)常添加硅元素。硅與碳是同族元素,較高的硅含量進(jìn)一步增加了板簧的脫碳傾向。對(duì)于實(shí)際生產(chǎn),受生產(chǎn)設(shè)備和成本的限制,全流程或局部工序使用真空或氣氛保護(hù)難以實(shí)現(xiàn)。因此如何在空氣環(huán)境中盡量減小板簧的表面脫碳是一個(gè)重要控制點(diǎn)。

    從本文的研究可以看出,板簧在兩相區(qū)加熱或長(zhǎng)時(shí)間保溫會(huì)產(chǎn)生對(duì)疲勞性能最為不利的完全脫碳層。因此對(duì)板簧進(jìn)行淬火時(shí),加熱溫度必須高于AC3一定溫度值,降低表面因進(jìn)入兩相區(qū)而脫碳的風(fēng)險(xiǎn)。在板簧的變截面軋制完成后,也應(yīng)該適當(dāng)加大軋后冷卻速度,避免板簧在兩相區(qū)附近溫降緩慢。

    板簧在1200 ℃時(shí)由于氧化速率很快,表面脫碳層深度顯著下降。因此在保證性能的前提下,板簧變截面軋制前的加熱溫度應(yīng)該盡量提高至1200 ℃左右,將原材料中帶來(lái)的表面脫碳層氧化去除,實(shí)現(xiàn)脫碳層的全流程控制。1000 ℃和1100 ℃是60Si2CrV脫碳的敏感溫度區(qū)間,但是這也是軋制變形的主要工藝窗口。因此應(yīng)該盡量加快軋制流程的速度,提高工作效率,盡量減少熱變形帶來(lái)的脫碳層。

    相對(duì)來(lái)說(shuō),900 ℃保溫時(shí)60Si2CrV脫碳速率較小,但脫碳層深度與保溫時(shí)間的平方根成正比。900 ℃保溫1 h后的脫碳層深度已經(jīng)接近1000 ℃保溫半小時(shí)的深度。因此板簧淬火回火時(shí),淬火加熱的時(shí)間也不宜過(guò)長(zhǎng)。使用箱式爐或連續(xù)爐生產(chǎn)時(shí)應(yīng)盡量縮短加熱時(shí)間;此外建議使用感應(yīng)加熱爐加熱,以避免脫碳。

    3 結(jié)束語(yǔ)

    本文采用金相法分析了60Si2CrV高應(yīng)力板簧在空氣氣氛下加熱時(shí)的表面脫碳行為,得出以下結(jié)論:

    (1)在低于AC1溫度的750 ℃保溫時(shí),僅出現(xiàn)輕微的部分脫碳,深度為20 μm;當(dāng)溫度到達(dá)AC1-AC3兩相區(qū)的800 ℃時(shí),只發(fā)生完全脫碳,深度為35μm;在AC3以上的900,1000,1100,1200 ℃分別加熱均發(fā)生部分脫碳,深度分別為50,100,180,18 μm。

    (2)在900 ℃分別保溫15,30,60,120 min,脫碳層深度分別為10,50,100,140 μm,脫碳層深度(d)和保溫時(shí)間(t)的關(guān)系符合菲克第二定律,經(jīng)擬合后滿足。

    (3)為盡量減輕脫碳對(duì)高應(yīng)力板簧疲勞壽命的影響,建議在生產(chǎn)時(shí)在奧氏體單相區(qū)較低溫度加熱并縮短保溫時(shí)間;尤其應(yīng)避免板簧在熱加工和熱處理時(shí)在兩相區(qū)長(zhǎng)時(shí)間保溫。

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