復(fù)雜水文地質(zhì)條件下礦井水害綜合防治技術(shù)研究

張耀輝，熊祖強(qiáng)，李西凡，王 ?

（1.河南工業(yè)和信息化職業(yè)學(xué)院，河南 焦作 454003；2.成都理工大學(xué) 地質(zhì)災(zāi)害防治與地質(zhì)環(huán)境保護(hù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川 成都 610061；3.河南理工大學(xué) 能源科學(xué)與工程學(xué)院，河南 焦作 454003）

0 引 言

礦井水害一直是礦井災(zāi)害事故預(yù)防的重點(diǎn)，近年來隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展及法律法規(guī)的完善，礦井水災(zāi)發(fā)生的次數(shù)及規(guī)模得到有效的控制［1-3］。 礦井防治水技術(shù)的發(fā)展給礦井水害防治提供了技術(shù)保障。 目前，礦井防治水的重點(diǎn)工作主要集中在井下，特別是構(gòu)造中的裂隙水和灰?guī)r中的孔隙水，特別是煤礦巖溶水區(qū)域治理方面，張黨育等［4］研究了華北型煤田底板巖溶水害區(qū)域治理關(guān)鍵技術(shù)，針對(duì)華北煤田底板巖溶水害，構(gòu)建了地面順層治理與井下穿層治理相結(jié)合的底板巖溶水害多層“三維立體”區(qū)域綜合治理新模式，取得了良好的治理效果。 但在很多地方，礦井位置及礦區(qū)規(guī)劃和小煤窯的無序開采，導(dǎo)致地表水在某些區(qū)域也成為防治水的重點(diǎn)，許延春等［5］研究了閉坑礦井積水對(duì)相鄰生產(chǎn)礦井防治水的影響，采用理論分析、數(shù)值模擬等方法多角度評(píng)價(jià)了三河尖-姚橋煤礦井田邊界隔水煤（巖）柱安全性，驗(yàn)證了隔水煤柱布置的合理性，為相似工程提供了依據(jù)。 地表水導(dǎo)入頂板裂隙會(huì)形成裂隙水，流入采空區(qū)會(huì)形成采空區(qū)積水，進(jìn)入斷層后會(huì)導(dǎo)致斷層活化，由于地表水的存在會(huì)對(duì)礦井形成復(fù)雜充水水害，增加了礦井水害治理難度［6-8］。 上述水害治理存在工程量大、施工難度大、安全隱患大等特點(diǎn)。目前的地表水治理主要以注漿為主，注漿材料主要采用普通硅酸鹽水泥漿，在漏漿嚴(yán)重時(shí)采用添加水玻璃的堵漏方式［9-12］。 目前采用的注漿材料存在凝固時(shí)間長、早期強(qiáng)度低，材料用量大等問題，且所采用物探方法存在局限性，施工方式?jīng)]有因地制宜，施工過程中存在材料浪費(fèi)嚴(yán)重、工期長和加固體性能差等問題［13-17］。 同時(shí)目前采用的方案主要以預(yù)防為主，比如帷幕注漿工程中，若施工帷幕區(qū)域存在積水，以前的施工工藝和材料無法保證工程質(zhì)量［18-20］。 另外施工過程中在遇到軟巖和含裂隙巖層時(shí)，鉆孔成孔困難，注漿過程中存在漏漿和上壓困難時(shí)，沒有有效的方案解決［21-23］。

因此，針對(duì)上述防治水工程存在的問題，在地表水對(duì)礦井產(chǎn)生的威脅或者已產(chǎn)生影響的工程中，需要采用新的技術(shù)和材料解決地表水帶來的問題。 本文在掌握秦能一礦地質(zhì)條件和水害情況的基礎(chǔ)上，采用多功能注漿材料和相應(yīng)施工工藝對(duì)地表水害治理，為相似工程提供參考。

1 礦區(qū)水害分析

曹山礦和老柳江礦位于秦能一礦整合重組礦井附近。 曹山礦煤層露頭位于大石河附近，開采后頂板裂隙與大石河水系溝通。 分析曹山礦、老柳江礦排水資料發(fā)現(xiàn)，井下涌水量近年不斷增加，尤其在汛期（7—9 月）洪峰過境大石河后礦井涌水量迅速增大，2017 年曹山礦最大涌水量2 770 m3／h，老柳江礦最大1 541 m3／h，兩礦合計(jì)最大4 227 m3／h。 曹山礦、老柳江礦2017 年逐日涌水量曲線如圖1所示。

圖1 2017 年曹山礦及老柳江礦涌水量變化Fig.1 Water flows of Caoshan Mine and Old Liujiang Mine in 2017

通過查閱、調(diào)研該礦的地質(zhì)資料，對(duì)其水患危害進(jìn)行具體分析，主要為以下2 點(diǎn)。

1）地表水通過小煤窯對(duì)曹山礦采空區(qū)補(bǔ)給，進(jìn)而對(duì)曹山礦產(chǎn)生威脅。 前期重組礦井及淺部小煤窯對(duì)2 煤、3 煤和5 煤可采煤層均有不同程度的開采，貫通了地表大石河與深部礦井采空區(qū)，使得地表水進(jìn)入井下，成為北部曹山礦采空區(qū)的主要水源。 南部的老柳江礦淺部被小煤窯破壞，可能與地表溝通，這些導(dǎo)水通道長期存在，造成無法通過排水消除隱患，且采空區(qū)積水量較大，極易發(fā)生突水危害。

2）通過分析2015 年在曹山礦與長城礦邊界獲得的瞬變電磁成果，發(fā)現(xiàn)曹山礦與長城礦極有可能在局部地區(qū)溝通。 且通過對(duì)曹山礦與老柳江礦之間隔水煤柱調(diào)查發(fā)現(xiàn)，隔水煤柱局部出現(xiàn)淋水，部分區(qū)域出現(xiàn)變形破壞。 且由于煤層傾角為15°，采空區(qū)積水會(huì)形成較高壓頭，對(duì)隔水煤柱產(chǎn)生較大的側(cè)向壓力，一旦長城礦、曹山礦、老柳江礦的采空區(qū)聯(lián)成一體，將對(duì)正在開拓的秦能一礦巷道形成極大水害威脅。

目前，曹山礦、柳江礦排水系統(tǒng)一直正常運(yùn)行，由此產(chǎn)生的排水費(fèi)每年超過2 000 萬元。 待礦井整合完畢，曹山礦將會(huì)關(guān)閉，排水設(shè)施將關(guān)停。 由于曹山礦和老柳江礦間隔離煤柱寬度僅有40 m，且有20 m的縱向位置錯(cuò)動(dòng)，一旦曹山礦排水停止，采空區(qū)積水面上升，已經(jīng)與大石河溝通的地下水系可產(chǎn)生600 m以上的水頭壓力，極大威脅現(xiàn)有開采系統(tǒng)（老柳江礦改建）的生產(chǎn)安全。

2 礦井防治水方案

2.1 帷幕注漿方案

針對(duì)秦能一礦面臨的主要水患，為了切斷充水水源，對(duì)靠近大石河與煤層露頭區(qū)域施工帷幕注漿。如圖2 所示。

圖2 礦井防治水方案及工程布置Fig.2 Project and layout plan of mine water control

A 區(qū)：位于長城煤礦與曹山礦邊界處。 此處曾開展瞬變電磁勘探，資料較為豐富，且對(duì)礦山排水影響較大，本次優(yōu)先治理。 根據(jù)不同充水特征，A 區(qū)可分為A1 區(qū)與A2 區(qū)。 A1 區(qū)：位于A 區(qū)東南部，靠近煤層露頭與大石河。 此處水患主要為大石河通過淺部小窯與曹山礦采空區(qū)和冒裂帶溝通，對(duì)曹山礦補(bǔ)給。 A2 區(qū)：位于A 區(qū)西北部。 此處煤層埋深較大，曹山礦與長城礦均存在采空區(qū)，且兩者之間可能已經(jīng)貫通。 長城礦采空區(qū)積水上限高程-58 m，高于曹山礦，因此長城礦采空區(qū)積水將補(bǔ)給曹山礦，成為曹山礦的補(bǔ)給來源之一。 因此，需要在A1 和A2 區(qū)施工帷幕注漿，切斷導(dǎo)水通道。

2.1.1 A1 區(qū)工程布置

A1 區(qū)域帷幕注漿鉆孔首孔（東南端）從煤層露頭與地形線高程＋90 m（最高洪水位）交點(diǎn)開始，之后沿大石河西岸＋90—＋95 m 地形等高線施工（降低施工難度），按10 m 間距布置，位于采空區(qū)西南側(cè)，阻擋來自大石河的涌水。 設(shè)計(jì)鉆孔48 個(gè)（WM1—WM48），位置如圖3 所示，鉆孔堵水原理剖面1—1′如圖4 所示。 鉆孔參數(shù)見表1，孔深15 ～75 m，總工作量為2 298 m。

圖3 A1 區(qū)堵水帷幕鉆孔布置Fig.3 Borehole layout of curtain for water-resistant in area A1

圖4 堵水帷幕剖面示意Fig.4 Sketch of water curtain for water-resistant

表1 A1 區(qū)堵水鉆孔設(shè)計(jì)工程量Table 1 Workload of design of water-resistant boreholes in area A1

2.1.2 A2 區(qū)工程布置

A2 區(qū)為長城礦與曹山礦采空區(qū)溝通區(qū)域，為了切斷二者導(dǎo)水聯(lián)系。 結(jié)合前期的瞬變電磁探測(cè)結(jié)果，需要在電阻率相對(duì)較低的3 處區(qū)域注漿加固。此區(qū)域內(nèi)低阻等值線橫跨兩側(cè)煤礦，因此邊界煤柱破壞可能性極大，兩側(cè)采空區(qū)積水極可能已經(jīng)導(dǎo)通。

在邊界煤柱上布設(shè)鉆孔以對(duì)其進(jìn)行注漿加固，設(shè)計(jì)鉆孔64 個(gè)，間距20 m（有必要時(shí)再加密），布置如圖3 所示。 孔口標(biāo)高＋100—＋150 m，煤層底板標(biāo)高-60—-250 m，設(shè)計(jì)孔深平均270 m，鉆孔工作量預(yù)估為17 280 m。 由于篇幅有限，鉆孔參數(shù)不再贅述。

2.1.3 鉆孔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及止?jié){方式

鉆孔開口直徑不小于130 mm，終孔孔徑不小于91 mm。 穿透第四系進(jìn)入基巖穩(wěn)定地段5.0 m 后下入?127 mm 套管，采用雙液注漿材料固管。 鉆孔終孔穿過采空區(qū)或進(jìn)入煤層底板0.5 ～1.0 m。 在鉆進(jìn)過程中，根據(jù)鉆進(jìn)情況每50 ～100 m 測(cè)斜一次，終孔時(shí)孔斜不宜超過1°／hm。

由于煤層的上覆巖層多為砂巖或砂質(zhì)泥巖，巖性比較完整，因查明該區(qū)域存在多個(gè)煤層采空區(qū)，上部采空區(qū)注漿結(jié)束后，需重復(fù)掃孔、繼續(xù)鉆進(jìn)注漿。止?jié){方式統(tǒng)一采用套管口壓蓋止?jié){方式，必要時(shí)也可孔內(nèi)下止?jié){塞。

2.2 煤柱注漿加固方案

2.2.1 鉆孔布置

曹山礦與老柳江礦的邊界煤柱如圖2 所示。 設(shè)計(jì)時(shí)按垂直法留設(shè)邊界煤柱寬度不小于40 m，但實(shí)際小于該寬度，且一側(cè)存在采空區(qū)積水。 一旦北部曹山礦停止排水，采空水可能會(huì)在一定時(shí)間后水位升高至地表，將對(duì)邊界隔水煤柱產(chǎn)生6 MPa 的水壓。 通過現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查發(fā)現(xiàn)，在礦山壓力和曹山礦采空區(qū)積水的共同作用下，煤柱局部出現(xiàn)變形破壞趨勢(shì)，且多處出現(xiàn)淋水現(xiàn)象。 為了保證老柳江礦安全回采，免受曹山礦采空區(qū)積水的危害，且保證煤柱具有足夠的支撐能力，計(jì)劃對(duì)煤柱進(jìn)行注漿加固。 鉆孔按照三花眼布置，間距為3.0 m，孔深20 m，上排孔開孔高度距離頂板0.5 m，下排孔距離底板0.5 m，鉆孔布置如圖5 所示。

圖5 煤柱注漿加固鉆孔布置Fig.5 Layout of reinforcement drilling with coal pillar grouting

2.2.2 鉆孔結(jié)構(gòu)及封孔

鉆孔直徑為42 mm。 采用風(fēng)鉆施工，鉆頭直徑42 mm。 鉆孔深度為20 m。 注漿管采用鍍鋅鋼管和鋁塑管結(jié)合的方式，長度8 m，孔口管采用2 m 長的鍍鋅鋼管，在0.5 m 位置焊接多圈鐵絲，其余管采用1416 型鋁塑管，管身后部2.0 m 需加工射漿孔，射漿孔直徑5 mm，間距200 ～300 mm。 封孔方法如圖6所示，封孔深度1.2～1.5 m，封孔段兩端鋼管上纏棉紗，在封孔段注低水灰比多功能材料漿液，20 min 后即可實(shí)施注漿。

圖6 鉆孔封孔示意Fig.6 Prototype of borehole seal

3 多功能注漿材料性能

3.1 材料介紹

目前帷幕注漿和注漿加固一般采用普通硅酸鹽水泥，該材料雖然價(jià)格便宜，但存在適用水灰比小，材料用量大，凝結(jié)時(shí)間長，早期強(qiáng)度低等缺點(diǎn)。 為了降低成本和施工難度，筆者研發(fā)了一種適用于該工程施工的多功能性注漿材料。 該材料由A、B 兩種組分組成，單組分性能穩(wěn)定，6 h 內(nèi)不離析、不泌水，可實(shí)現(xiàn)漿液的遠(yuǎn)距離輸送。 水灰比可以根據(jù)需要在（0.8～0.6） ∶1.0 調(diào)整，2 種漿液按照1.0 ∶1.0 比例混合，初凝時(shí)間為12 ～41 min，且可以根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)需要調(diào)整。 材料具有速凝、早強(qiáng)特性，1 d 的抗壓強(qiáng)度可以達(dá)到最終強(qiáng)度的50%～80%，表2 為多性能注漿材料在不同水灰比條件下材料性能參數(shù)。

3.2 多功能注漿材料使用方案

該材料在使用時(shí)，只需要調(diào)整水灰比即可得到對(duì)應(yīng)的材料性能。 根據(jù)本工程對(duì)材料性能的要求，確定所使用的水灰比如下。

1）煤柱注漿。 由于煤柱在礦山壓力和水的作用下裂隙較發(fā)育，且裂隙中部分存在積水，這就要求注漿材料需具有速凝特性，不僅可以封堵裂隙快速凝固，且雙液混合后遇水不會(huì)分散。 因此，采用的水灰比為（0.8 ～1.0） ∶1.0。 在該水灰比條件下，材料可以在4～8 min 膠凝，2 h 抗壓強(qiáng)度可以達(dá)到8 ～12 MPa，較好的滿足煤柱注漿加固要求，同時(shí)可以采用此水灰比用來封孔。

2）裂隙區(qū)帷幕注漿。 帷幕注漿鉆孔施工時(shí)，由于頂板裂隙發(fā)育，會(huì)造成鉆孔施工困難，需要采用“鉆進(jìn)—注漿—鉆進(jìn)”的施工方式。 此時(shí)，需要注漿材料能夠在短時(shí)間凝固，快速膠結(jié)破碎巖體，保證鉆孔的正常施工。 同時(shí)為了最大限度地保證注漿加固范圍，要求材料不僅具有一定的擴(kuò)散半徑，又不會(huì)因?yàn)槟Y(jié)時(shí)間造成材料漏漿浪費(fèi)。 因此，在施工裂隙灌注時(shí)，采用的水灰比為（1.5 ～2.0） ∶1.0。 材料在12～20 min 膠凝，2 h 強(qiáng)度可以達(dá)到2.6～4.6 MPa。

3）采空區(qū)帷幕注漿。 注漿帷幕施工區(qū)域局部位于礦井采空區(qū)，采空區(qū)頂板雖已垮落，且經(jīng)過長期的堆積密實(shí)，但仍存在較大的空隙和空洞。 若采用常規(guī)材料帷幕注漿，則需要消耗和浪費(fèi)較多的材料。 為了在保證帷幕安全施工的同時(shí)，盡可能的節(jié)省材料，降低成本。 因此，在施工至采空區(qū)帷幕注漿時(shí)，采用的水灰比為（3.0～6.0） ∶1.0，并根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)具體注漿情況調(diào)節(jié)水灰比。 在該水灰比條件下，材料膠凝時(shí)間為25～40 min，每立方米材料消耗量為160～300 kg。

表2 多性能注漿充填材料性能參數(shù)Table 2 Performance parameters of grouting materials with multiple properties

3.3 注漿施工工藝

本次注漿所使用的注漿材料為上述多性能注漿充填材料，采用雙液注漿工藝，注漿系統(tǒng)如圖7 所示。 系統(tǒng)有2 個(gè)QB200 攪拌桶，2 個(gè)成漿桶，1 臺(tái)雙液注漿泵，以及相應(yīng)的管路和混合器組成。 在前期鉆孔施工過程和煤柱注漿加固時(shí)，由于需要的注漿量較小，因此選用注漿壓力大、流量小的泵，設(shè)備型號(hào)為ZBQ50／19，注漿過程中注漿壓力6 ～8 MPa 較為適宜。 而在帷幕注漿施工時(shí)，需要大流量的注漿泵，因此選用的泵型號(hào)為ZBQ150／9。

在帷幕注漿施工過程中，當(dāng)出現(xiàn)注漿量較大，長時(shí)間不上壓現(xiàn)象時(shí)，應(yīng)降低水灰比減少凝結(jié)時(shí)間，降低材料消耗量。 在對(duì)煤柱注漿加固時(shí)，當(dāng)出現(xiàn)泵壓急劇上升時(shí)停止注漿，防止壓力過高破壞煤體。 當(dāng)出現(xiàn)多處漏漿，不上壓等現(xiàn)象時(shí)，應(yīng)降低水灰比，同時(shí)采用間歇式注漿方式解決。

4 礦井防治水施工過程及效果檢驗(yàn)

4.1 防治水工程施工

根據(jù)設(shè)計(jì)方案，分別對(duì)帷幕注漿和煤柱注漿加固施工。 在施工帷幕鉆孔時(shí)，局部出現(xiàn)漏漿量增大和鉆孔破碎現(xiàn)象，為了保證鉆孔正常施工，采用上述“鉆進(jìn)—注漿—鉆進(jìn)”的方式鉆進(jìn)，并調(diào)整水灰比為（0.8～1.0） ∶1.0，保證漿液快速凝固，縮短施工時(shí)間。 在注漿過程中，部分鉆孔出現(xiàn)注漿量大，泵壓低等現(xiàn)象，分析原因?yàn)殂@進(jìn)至采空區(qū)，通過及時(shí)調(diào)整水灰比和循環(huán)注漿的方式，既保證了工程質(zhì)量，又節(jié)省了材料。

圖7 注漿系統(tǒng)示意Fig.7 Diagram of grouting system

針對(duì)煤柱注漿，由于煤柱前期在水和礦山壓力作用下出現(xiàn)局部破壞。 因此，在施工過程中，破壞區(qū)采用低壓慢注的方式，既保證了注漿量，又能防止在壓力作用下煤柱二次破壞，同時(shí)又能防止注漿材料大量漏漿。 在淋水區(qū)域，調(diào)整注漿材料凝結(jié)時(shí)間，保證注漿材料在遇到涌水時(shí)不會(huì)發(fā)生分散。

A1 區(qū)施工帷幕鉆孔48 個(gè)，孔深15～75 m，總工作量為2 298 m，共使用多功能注漿材料1 379 t。A2 區(qū)施工帷幕鉆孔64 個(gè)，平均孔深270 m，鉆孔總工程量為17 280 m，共使用多功能注漿材料10 368 t。 B1 區(qū)共施工鉆孔843 個(gè)，總進(jìn)尺6 744 m，共使用注漿材料675 t。

4.2 工程施工效果檢驗(yàn)

為了檢測(cè)注漿加固工程效果，針對(duì)不同工程特性選擇合適的檢驗(yàn)方法。 對(duì)于帷幕注漿區(qū)域來講，主要采用物探來檢驗(yàn)堵水效果。 對(duì)于煤柱注漿加固來講，主要采用鉆孔窺視的方法檢驗(yàn)加固效果。

4.2.1 瞬變電磁檢測(cè)結(jié)果

為了檢驗(yàn)帷幕注漿效果，在前期瞬變電磁探測(cè)的基礎(chǔ)上，注漿加固后，對(duì)帷幕注漿加固區(qū)域開展瞬變電磁，對(duì)比注漿前后瞬變電磁結(jié)果，檢驗(yàn)注漿加固效果。 注漿加固前后瞬變電磁結(jié)果如圖8、9 所示。

對(duì)比注漿前后瞬變電磁結(jié)果可知，在注漿加固前，在注漿加固設(shè)計(jì)點(diǎn)位置（圖8a）為含水異常區(qū)，且局部水量較大，應(yīng)為采空區(qū)積水所致。 注漿加固后，由圖8b 可知，在鉆孔布置位置，水量明顯減少，局部已無積水，且距離鉆孔越近，水量越小，但距離注漿孔距離較遠(yuǎn)的位置，探測(cè)結(jié)果沒有發(fā)生變化。

圖8 A2 區(qū)鉆孔布置及注漿加固前后瞬變電磁探測(cè)結(jié)果Fig.8 Borehole layout of Area A2 and results of transient electromagnetic detection before and after grouting reinforcement

4.2.2 鉆孔窺視

在瞬變電磁檢測(cè)的基礎(chǔ)上，對(duì)煤柱注漿加固區(qū)域采用鉆孔窺視的方法檢驗(yàn)注漿效果。 注漿加固前后窺視情況如圖9 所示。 通過鉆孔窺視發(fā)現(xiàn)，注漿加固前，煤體較為破碎，很多區(qū)域存在較大裂隙，在施工過程中出現(xiàn)卡鉆和塌孔現(xiàn)象。 注漿后，鉆孔鉆進(jìn)順利，且在鉆孔中未發(fā)現(xiàn)較大的裂隙，注漿材料和煤體黏結(jié)緊密。 由此可見，注漿材料和工藝能夠較好的加固煤體，起到較好的注漿堵水效果。

注漿效果檢測(cè)結(jié)果表明，本次注漿加固工程取得較好的效果，采用的方案、材料、和工藝能夠較好的解決涌水對(duì)礦井安全帶來的隱患，保證礦井正常安全回采。

圖9 煤柱注漿前后鉆孔窺視結(jié)果Fig.9 Results of drilling peeping before and after coal pillar grouting

5 結(jié) 論

針對(duì)地表水通過小煤窯和頂板裂隙進(jìn)入井下采空區(qū)形成突水隱患的問題，在掌握礦井具體水文地質(zhì)條件和積水賦存規(guī)律的基礎(chǔ)上，采用帷幕注漿和煤柱注漿的方法對(duì)富含水區(qū)和礦井邊界煤柱注漿加固。 同時(shí)根據(jù)工程需要研發(fā)一種多功能注漿材料，該材料適用水灰比范圍大，能夠通過調(diào)整水灰比得到需要的性能。 按照設(shè)計(jì)方案開展工程施工，消除礦井突水隱患。 通過瞬變電磁探測(cè)和鉆孔窺視檢驗(yàn)注漿加固效果。 主要結(jié)論如下：

1）現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查發(fā)現(xiàn)，地表水通過小煤窯井口、頂板導(dǎo)水裂隙和露頭涌入井下，形成的持續(xù)高壓水是造成礦井突水隱患的主要原因。

2）根據(jù)突水隱患分布區(qū)域，采用帷幕注漿加固來阻斷地表水涌入采空區(qū)通道，共施工112 個(gè)鉆孔，使用注漿材料11 747 t，采用邊界煤柱注漿加固消除采空區(qū)積水對(duì)鄰近礦井帶來的安全隱患，共施工鉆孔843 個(gè)，使用注漿材料675 t。

3）針對(duì)該工程對(duì)材料性能的需求，研發(fā)一種多功能注漿材料，該材料可適用水灰比范圍（0.6 ～0.8） ∶1，且能夠通過調(diào)整水灰比得到注漿材料不同性能，在該水灰比條件下，凝結(jié)時(shí)間4 ～41 min，抗壓強(qiáng)度為0.82～18.70 MPa，實(shí)現(xiàn)了一種材料滿足多種注漿加固工程要求的目的。

4）通過瞬變電磁和鉆孔窺視對(duì)注漿效果檢驗(yàn)。對(duì)比注漿前后瞬變電磁檢測(cè)結(jié)果發(fā)現(xiàn)，注漿加固前的富含水區(qū)，加固后電阻率明顯增加，視電阻率由5 Ω·m 提高至40 Ω·m，表明積水量明顯減少。 鉆孔窺視結(jié)果表明，煤柱注漿加固能夠較好的封堵裂隙，提高煤柱支撐能力和防水效果。 研究結(jié)果表明該工程采用的方案和多功能注漿材料能夠較好的解決礦井突水隱患，保證了工作面安全回采。