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    淺層碳酸鹽巖多級(jí)注入酸壓技術(shù)研究與應(yīng)用

    2021-05-03 07:17:32張宸宋愛莉高雙陳慶棟
    關(guān)鍵詞:縫長(zhǎng)酸壓酸蝕

    張宸,宋愛莉,高雙,陳慶棟

    中海油能源發(fā)展股份有限公司工程技術(shù)分公司(天津 300452)

    0 引言

    隨著增產(chǎn)技術(shù)發(fā)展,越來越多的碳酸鹽巖儲(chǔ)層得到開發(fā)。酸壓作為碳酸鹽巖儲(chǔ)層中最常見的增產(chǎn)措施手段[1-2],已經(jīng)逐步成為碳酸鹽巖儲(chǔ)層勘探開發(fā)和探明儲(chǔ)量中最重要的手段之一。

    臨興區(qū)塊是中海油的陸地區(qū)塊之一,以致密氣、頁巖氣、煤層氣開發(fā)為主,近年來鉆遇了奧陶系馬家溝組,經(jīng)巖性分析為碳酸鹽巖,測(cè)井解釋結(jié)果顯示此層組賦存有天然氣。該儲(chǔ)層與國(guó)內(nèi)常規(guī)碳酸鹽巖儲(chǔ)層有所區(qū)別,巖性為白云巖,并且具有埋藏淺、溫度低、滲透率低、天然裂縫發(fā)育等特征,儲(chǔ)層埋深2 000~2 500 m,溫度50~60 ℃。此類儲(chǔ)層采取酸壓工藝需形成更長(zhǎng)的酸蝕裂縫以達(dá)到儲(chǔ)層開發(fā)的目的。多級(jí)注入酸壓工藝是目前國(guó)內(nèi)外常用的增加酸蝕縫長(zhǎng)的酸壓工藝技術(shù)之一,在大牛地氣田、普光氣田、安岳氣田等均有應(yīng)用,但各氣田地質(zhì)條件與臨興區(qū)塊儲(chǔ)層有所差別,臨興區(qū)塊未開展過相關(guān)理論、實(shí)驗(yàn)研究工作。

    1 多級(jí)注入酸壓工藝原理

    酸壓開發(fā)初期,由于常規(guī)酸造縫能力較差,因此普遍采用黏度較大的凍膠壓裂液作為前置液進(jìn)行酸壓,通過前置液壓開儲(chǔ)層,形成一定規(guī)模的裂縫,在裂縫開啟后注入未交聯(lián)的黏度較低的酸液,溶蝕儲(chǔ)層,形成酸蝕裂縫。在此基礎(chǔ)上,多級(jí)注入酸壓工藝技術(shù)得到發(fā)展[3],通過高低黏度液體交替注入地層,可以有效減少酸液濾失,多次指進(jìn)有效延長(zhǎng)酸液作用距離,增加酸蝕裂縫長(zhǎng)度,提高儲(chǔ)層改造效果。

    壓裂液為凍膠,黏度與未交聯(lián)酸液存在較大的差異,由于兩相黏度的差異,低黏酸液在裂縫內(nèi)部會(huì)呈分散液束形式向前推進(jìn),形成指進(jìn)現(xiàn)象,可以有效增加酸壓改造效果。但在施工過程中,前置液由于黏度較高,在裂縫表面形成濾餅,但通過分析,酸壓中前置液形成的濾餅無法有效降低酸液濾失,酸與濾餅接觸后,前置液迅速破膠,酸液突破濾餅,沿裂縫壁面形成酸蝕蚓孔,大量酸液浪費(fèi)。

    2 多級(jí)注入酸壓工藝工作液體系選擇

    多級(jí)注入注入酸壓工藝用于碳酸鹽巖儲(chǔ)層酸壓,可以有效增加酸蝕縫長(zhǎng)。國(guó)內(nèi)碳酸鹽巖儲(chǔ)層溫度大多數(shù)高于90 ℃,常用的工作液體系與臨興馬家溝組地質(zhì)特征不符,因此對(duì)工作液體系進(jìn)行研究?jī)?yōu)選。

    交替注入酸壓工藝液體由前置液體系及酸液體系組成,其中前置液體系用于壓開儲(chǔ)層形成裂縫,酸液體系用于溶蝕裂縫壁面形成非均勻刻蝕溝槽,建立油氣流動(dòng)通道,因此分別對(duì)前置液體系及酸液體系進(jìn)行優(yōu)化。

    2.1 前置液體系

    前置液選擇胍膠體系,與儲(chǔ)層碳酸鹽巖不發(fā)生化學(xué)反應(yīng),前置液壓開儲(chǔ)層后在裂縫內(nèi)延伸,并在裂縫壁面形成濾餅。濾餅的形成可以有效降低酸液與儲(chǔ)層的接觸面積,防止形成過大的酸蝕蚓孔造成酸液大量濾失。當(dāng)酸液延伸至一定距離后,裂縫遠(yuǎn)端開啟程度較低,近井地帶濾餅與酸接觸后遭到破壞,無法形成更長(zhǎng)的酸蝕裂縫,此時(shí)泵送下一級(jí)前置液,覆蓋前一階段酸液刻蝕酸蝕蚓孔,防止酸液濾失,并繼續(xù)開啟裂縫增加縫長(zhǎng),繼續(xù)注入酸液,多次交替增加酸蝕作用距離[6]。

    1)壓裂響應(yīng)因素。酸壓施工過程中,施工壓力曲線一般隨排量及地層狀況變化而變化,若地層為縫洞型儲(chǔ)層,施工過程中裂縫溝通縫洞單元后會(huì)形成濾失,壓力曲線降低,低黏壓裂液可以較快地形成壓力曲線變化,因此低黏壓裂液更適用于縫洞型碳酸鹽巖儲(chǔ)層,但低黏前置液形成濾餅?zāi)芰^差,無法有效降低酸巖反應(yīng)速率,而臨興馬家溝組儲(chǔ)層縫洞不發(fā)育,天然裂縫發(fā)育,因此考慮壓裂響應(yīng)因素,選擇高黏前置液體系。

    2)裂縫形態(tài)因素。交替注入酸壓工藝的目的在于增加酸蝕裂縫縫長(zhǎng),工作液的高低黏度差使液體在儲(chǔ)層中呈現(xiàn)指進(jìn)現(xiàn)象,大幅度增加酸蝕裂縫縫長(zhǎng),而臨興馬家溝組儲(chǔ)層溫度較低,高黏交聯(lián)酸體系在低溫條件下破膠困難,增加返排難度,因此選擇高黏前置液+低黏酸液的工作液體系可以有效增加酸蝕裂縫縫長(zhǎng)及酸蝕裂縫導(dǎo)流能力,提高改造效果。

    3)黏度差因素。通過分析研究,不同液體在黏度有所差異時(shí)會(huì)以指進(jìn)形式推進(jìn),黏度比是其中最關(guān)鍵因素,據(jù)國(guó)內(nèi)外有關(guān)研究結(jié)果表明,當(dāng)黏度比為50∶1 時(shí),指進(jìn)效果最佳,因此前置液選擇應(yīng)為高黏前置液[7]。

    綜上所述,高黏前置液可以有效增加酸蝕裂縫縫長(zhǎng),而前置液與酸液黏度比為50∶1 最佳,因此選擇前置液體系黏度為250~300 mPa·s。

    2.2 酸液體系

    酸液體系溶蝕儲(chǔ)層內(nèi)碳酸鹽巖,是酸壓改造成功與否的決定性工作液體系,因此酸液體系的優(yōu)化主要為鹽酸質(zhì)量分?jǐn)?shù)及黏度優(yōu)化。

    2.2.1 鹽酸質(zhì)量分?jǐn)?shù)

    鹽酸質(zhì)量分?jǐn)?shù)是影響酸壓工藝成功率的一項(xiàng)重要因素,在溶蝕率一定的情況下,在鹽酸非過量的情況下,應(yīng)盡量加大鹽酸質(zhì)量分?jǐn)?shù)。臨興區(qū)塊馬家溝組儲(chǔ)層巖心,選用鹽酸對(duì)臨興區(qū)塊馬家溝組巖心進(jìn)行溶蝕實(shí)驗(yàn),結(jié)果見表1。

    從實(shí)驗(yàn)結(jié)果來看,臨興馬家溝組評(píng)價(jià)巖心溶蝕率為70.8%,高質(zhì)量分?jǐn)?shù)鹽酸可以提高溶蝕率。因此,選擇高質(zhì)量分?jǐn)?shù)鹽酸,結(jié)合臨興區(qū)塊酸壓經(jīng)驗(yàn)及臨興儲(chǔ)層特征,酸液體系鹽酸質(zhì)量分?jǐn)?shù)選擇25%。

    表1 巖心溶蝕實(shí)驗(yàn)結(jié)果

    2.2.2 酸液黏度優(yōu)化

    稠化劑含量可影響酸液體系黏度,酸液黏度的選擇直接影響酸蝕裂縫形態(tài),因此酸液體系的黏度是酸液體系選擇最主要的影響因素。

    1)稠化劑可以增加液體黏度,具有降低酸液體系的酸巖反應(yīng)速率的作用,稠化劑加量越高,酸巖反應(yīng)速率降低效果越明顯,而臨興馬家溝組儲(chǔ)層溫度低,巖性為白云巖,酸巖反應(yīng)速率相對(duì)較低,因此無需大幅度增加酸液黏度,低黏度酸液體系可以滿足臨興區(qū)塊酸壓要求。

    2)前置液黏度選擇250~300 mPa·s,而工作液體系黏度比為50∶1時(shí)指進(jìn)效果最佳,因此選擇酸液黏度為5~6 mPa·s。

    2.2.3 綜合性能

    酸液體系中需添加助劑保證施工設(shè)備安全,如緩蝕劑、鐵離子穩(wěn)定劑、助排劑等助劑,在滿足技術(shù)指標(biāo)要求的前提下,對(duì)酸蝕裂縫長(zhǎng)度影響較小,優(yōu)化鹽酸質(zhì)量分?jǐn)?shù)及酸液黏度后酸液體系整體性能見表2。

    表2 酸液體系綜合性能

    3 多級(jí)注入酸壓工藝優(yōu)化

    根據(jù)多級(jí)注入酸壓工藝特點(diǎn)及施工效果,結(jié)合臨興區(qū)塊馬家溝組儲(chǔ)層特征,以優(yōu)選的工作液體系作為液體性能主要參數(shù),采用酸壓模擬軟件根據(jù)不同工況進(jìn)行多級(jí)注入模擬優(yōu)化[8]。通過4 個(gè)因素的變量?jī)?yōu)化多級(jí)注入工藝:各級(jí)前置液與酸液用量比例、酸液用量、注入級(jí)數(shù)、各級(jí)工作液用量[9-10]。

    3.1 前置液與酸液比例

    多級(jí)注入酸壓工藝中工作液體系為多段注入,因此每級(jí)注入過程中工作液比例對(duì)酸蝕裂縫形態(tài)會(huì)造成影響。注入級(jí)數(shù)固定、工作液用量固定條件下,采取前置液與酸液比例4∶1~1∶4進(jìn)行模擬計(jì)算。

    由圖1可知,在前置液比例較小時(shí),酸蝕縫長(zhǎng)較小,這是由于前置液量低,酸液濾失量較大,無法形成有效酸蝕縫長(zhǎng);前置液比例過大時(shí),酸液含量較小,雖然形成較大規(guī)模的裂縫,但由于酸液量少,儲(chǔ)層內(nèi)刻蝕效果較差,施工結(jié)束后,裂縫閉合,由于無支撐劑充填裂縫,僅酸液溶蝕部分形成有效酸蝕裂縫;通過模擬分析,對(duì)于臨興區(qū)塊馬家溝組儲(chǔ)層,前置液與酸液比例為0.8∶1時(shí),形成的酸蝕裂縫最優(yōu)。

    圖1 前置液與酸液不同比例下酸蝕縫長(zhǎng)

    3.2 酸液用量

    前置液與酸液比例確定后,酸液用量可以折算出總工作液用量,酸液用量會(huì)影響形成的酸蝕裂縫形態(tài),在其他工藝參數(shù)一致的條件下,對(duì)不同酸液用量形成的酸蝕裂縫形態(tài)進(jìn)行模擬。

    通過圖2可以看出,酸液用量越大,酸壓改造形成的縫長(zhǎng)越長(zhǎng),導(dǎo)流能力越高,但達(dá)到一臨界值后,酸蝕縫長(zhǎng)及導(dǎo)流能力增加趨勢(shì)均有所減緩,結(jié)合臨興馬家溝組儲(chǔ)層地質(zhì)特征,臨界值為250~300 m3,因此綜合考慮,最優(yōu)酸液用量為250~300 m3。

    圖2 不同酸液用量下酸蝕裂縫形態(tài)

    3.3 注入級(jí)數(shù)

    多級(jí)注入酸壓工藝的核心是具有黏度差的工作液的交替注入,級(jí)數(shù)是影響酸蝕裂縫形態(tài)的主要影響因素,在相同酸液用量、相同工作液比例條件下對(duì)交替級(jí)數(shù)1~8 級(jí)進(jìn)行模擬(1 級(jí)為前置液酸壓,不交替)。

    由圖3 可知,對(duì)比酸蝕裂縫縫長(zhǎng)及導(dǎo)流能力可知,級(jí)數(shù)越多,形成的縫長(zhǎng)越長(zhǎng),而導(dǎo)流能力基本一致,交替級(jí)數(shù)達(dá)到3~4級(jí)前縫長(zhǎng)增長(zhǎng)明顯,繼續(xù)增加級(jí)數(shù),縫長(zhǎng)變化不明顯,結(jié)合臨興區(qū)塊馬家溝組儲(chǔ)存特征,級(jí)數(shù)選擇為3~4級(jí)。

    圖3 不同注入級(jí)數(shù)下酸蝕裂縫形態(tài)

    3.4 各級(jí)工作液用量

    根據(jù)以上優(yōu)化結(jié)果,優(yōu)化后的前置液酸液比例為0.8:1,酸液用量為250~300 m3,注入級(jí)數(shù)為3~4級(jí)。各級(jí)工作液用量的不同會(huì)影響酸蝕裂縫形態(tài),以300 m3酸液用量,3 級(jí)注入為基礎(chǔ),設(shè)計(jì)3 種各級(jí)工作液用量規(guī)模,分別為各級(jí)由少到多、平均、由多到少,即:①第一級(jí)80 m3+第二級(jí)100 m3+第三級(jí)120 m3的酸液用量;②第一級(jí)100 m3+第二級(jí)100 m3+第三級(jí)100 m3酸液用量;③第一級(jí)120 m3+第二級(jí)100 m3+第三級(jí)80 m3的酸液用量3種施工模式進(jìn)行模擬。

    通過圖4、圖5可以看出,各級(jí)工作液用量不同,酸蝕裂縫導(dǎo)流能力基本一致,但由少到多形成的酸蝕裂縫縫長(zhǎng)最優(yōu),是由于施工中后一級(jí)交替注入過程中前置液需在現(xiàn)有裂縫形態(tài)下對(duì)裂縫進(jìn)行延伸,若前置液用量與前一階段一致或減少,前置液覆蓋現(xiàn)有裂縫后剩余量無法對(duì)裂縫形成有效擴(kuò)展,因此各級(jí)工作液用量由少到多的工藝效果最優(yōu)。

    圖4 不同各級(jí)工作液用量下酸蝕裂縫縫長(zhǎng)

    圖5 不同各級(jí)工作液用量下酸蝕裂縫導(dǎo)流能力

    4 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用

    2018 年12 月對(duì)臨興區(qū)塊LX-Y 井進(jìn)行了多級(jí)注入酸壓工藝,見表3。

    表3 LX-Y井多級(jí)注入酸壓施工工序

    根據(jù)LX-Y井儲(chǔ)層埋藏淺、溫度低、滲透率低的儲(chǔ)層特征,結(jié)合多級(jí)注入酸壓工藝模擬參數(shù),選取前置液與酸液比例0.8∶1;酸液用量300 m3;注入級(jí)數(shù)3 級(jí)的工藝進(jìn)行施工,施工共高黏前置液251.66 m3,低黏酸液317.45 m3,采用三級(jí)注入酸壓工藝,施工過程順利,多級(jí)注入酸壓工藝成功應(yīng)用。

    根據(jù)施工數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,本次施工單翼酸蝕縫長(zhǎng)118.5 m,酸蝕裂縫導(dǎo)流能力44.9 μm2·cm,施工后液體返排率68.9%;前期LX-X 井常規(guī)酸壓施工,酸蝕縫長(zhǎng)90.1 m,酸蝕裂縫導(dǎo)流能力31.2 μm2·cm,施工后液體返排率47.3%。對(duì)比酸蝕縫長(zhǎng)增加31.5%,酸蝕裂縫導(dǎo)流能力增加43.9%,返排率增加22.7%。

    可以看出,對(duì)于臨興區(qū)塊淺層馬家溝組碳酸鹽巖儲(chǔ)層,對(duì)比常規(guī)酸壓工藝,多級(jí)注入酸壓工藝可大幅度提升儲(chǔ)層改造效果。

    5 結(jié)論

    1)多級(jí)注入酸壓工藝由前置液酸壓發(fā)展而來,交替注入低黏酸液與高黏前置液,多次減緩酸液與近井地帶裂縫酸巖反應(yīng)速率,延長(zhǎng)酸液作用距離,有效增加酸壓改造效果。

    2)根據(jù)臨興區(qū)塊馬家溝組儲(chǔ)層地質(zhì)特征,選擇高黏前置液+低黏酸液交替注入的酸壓工藝,優(yōu)選前置液黏度250~300 mPa·s,酸液黏度5~6 mPa·s。

    3)對(duì)馬家溝組儲(chǔ)層進(jìn)行模擬,適合該地區(qū)的多級(jí)注入復(fù)合酸壓工藝為前置液與酸液比例0.8∶1;酸液用量250~300 m3;注入級(jí)數(shù)3~4級(jí);各級(jí)工作液用量由少到多。

    4)實(shí)踐證明,多級(jí)注入酸壓工藝更適用于臨興區(qū)塊馬家溝組淺層碳酸鹽巖儲(chǔ)層改造。

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