地下車站的混凝土開裂數(shù)值分析及抗裂試驗(yàn)研究

朱繼文，成 琨，李兆華，戴慧麗

[上海城建市政工程（集團(tuán)）有限公司，上海市200030]

0 引 言

隨著軌道交通建設(shè)在城市發(fā)展規(guī)劃中的作用日益突出，越來(lái)越多的城市邁進(jìn)了“地鐵時(shí)代”[1]，截止到2019 年，中國(guó)大陸共有北京、上海、廣州等35 個(gè)城市開通地鐵，運(yùn)營(yíng)總長(zhǎng)度達(dá)到5 180.6 km[2]。其中，上海擁有世界線路總長(zhǎng)度最長(zhǎng)的城市軌道交通系統(tǒng)。截至2020 年底，上海地鐵運(yùn)營(yíng)線路共18 條，共設(shè)車站429 座，運(yùn)營(yíng)總里程730 km[3]。

地鐵車站作為連接城市軌道交通網(wǎng)的關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)[4]，其設(shè)計(jì)施工對(duì)地鐵線路的建設(shè)和運(yùn)營(yíng)至關(guān)重要。在施工階段，車站基坑可作為盾構(gòu)始發(fā)、接收的工作井以及施工設(shè)備、材料的運(yùn)輸通道；在運(yùn)營(yíng)階段，車站是為乘客提供換乘、候車的場(chǎng)所。目前國(guó)內(nèi)外地鐵車站形式可分為地下車站、地面車站和高架車站[5]，其中地下車站可充分利用地下空間，不占用地面道路，功能分區(qū)靈活合理，因而得到廣泛應(yīng)用。

與其它地上結(jié)構(gòu)相比，由于地下車站環(huán)境比較復(fù)雜，地下水比較豐富，地下車站面臨混凝土防裂抗?jié)B方面的挑戰(zhàn)[6]。地下車站抗裂性能不僅關(guān)系到施工階段的安全性，更關(guān)系到后期運(yùn)營(yíng)階段結(jié)構(gòu)的耐久性。由于長(zhǎng)期受地下水的侵蝕及壓力滲透作用，一旦出現(xiàn)混凝土開裂，就會(huì)出現(xiàn)滲漏水問(wèn)題。滲漏水不但會(huì)造成鋼筋腐蝕，降低混凝土強(qiáng)度，縮短混凝土結(jié)構(gòu)的使用壽命，還會(huì)影響車站內(nèi)部的儀器的運(yùn)行甚至是行車安全。針對(duì)地鐵車站混凝土開裂問(wèn)題，工程與科研人員已開展了大量的研究[7～14]，溫竹茵等[15]通過(guò)分析大體積混凝土的溫度收縮應(yīng)力對(duì)開裂的影響，得到了適用于地鐵車站結(jié)構(gòu)的溫度收縮應(yīng)力、裂縫間距及裂縫寬度的計(jì)算公式；李華[16]以表面裂縫和貫穿裂縫兩大類分別分析了裂縫發(fā)生的機(jī)理和影響裂縫開展的原因，提出了控制地鐵車站側(cè)墻中裂縫的方法；劉國(guó)彬等[17]在對(duì)上海各類地鐵車站的綜合防水方案進(jìn)行歸納整理基礎(chǔ)上，總結(jié)了地鐵車站各部位滲漏水的原因并從設(shè)計(jì)構(gòu)造和施工等方面提出了相應(yīng)的改進(jìn)措施；馬宏旺等[18]以上海地鐵某車站為實(shí)例，設(shè)計(jì)了車站頂板預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)方案，使混凝土結(jié)構(gòu)在正常使用工況下保持裂縫閉合，從而使地鐵車站運(yùn)營(yíng)期間絕大部分時(shí)間無(wú)滲漏。

目前由于混凝土材料及結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，無(wú)法從根源上解決混凝土開裂問(wèn)題。另外地鐵車站結(jié)構(gòu)復(fù)雜，在裂縫的開裂形式及其發(fā)展規(guī)律方面的研究明顯不足，使得車站關(guān)鍵部位開裂問(wèn)題較為嚴(yán)重，對(duì)結(jié)構(gòu)的耐久性和防水產(chǎn)生了較大影響。本文采用數(shù)值分析方法建立了荷載-約束耦合作用下的混凝土開裂損傷模型，同時(shí)利用光纖光柵傳感器開展了混凝土溫度及應(yīng)變現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)試驗(yàn)。

1 工程背景

上海地鐵15 號(hào)線羅秀路站位于老滬閔路與羅秀路交叉口，為地下二層島式車站，地下一層為站廳層，地下二層為站臺(tái)層，車站平面尺寸為208.8 m×20.44 m，主體埋深約為16.5 m，圍護(hù)結(jié)構(gòu)為800 mm厚的地下連續(xù)墻，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C35，抗?jié)B等級(jí)為P8，采用明挖順筑法施工。

上海地區(qū)為典型的富水軟土地層，具有含水量高、孔隙比大、抗剪強(qiáng)度低、流變性等特點(diǎn)，羅秀路站基坑開挖范圍內(nèi)分布有深厚軟土層，具體地層分布為①1-1層人工填土、①1-2層素填土、②1黏土、③淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土、④1淤泥質(zhì)黏土、④1-2砂質(zhì)粉土夾粉質(zhì)黏土、④2砂質(zhì)粉土夾粉質(zhì)黏土、⑤2-1砂質(zhì)粉土、⑤3-1粉質(zhì)黏土、⑥粉質(zhì)黏土、⑦1-1砂質(zhì)粉土夾粉質(zhì)黏土、⑦1-2砂質(zhì)粉土、⑦2粉細(xì)砂等地層，潛水穩(wěn)定水位埋深約0.80～1.90 m，各土層分布見圖1。

圖1 羅秀路站地質(zhì)剖面圖

2 地下車站混凝土開裂原理

混凝土是由水泥砂漿和骨料組成的非均質(zhì)復(fù)合材料，包含大量的初始微裂紋，特別是在粗骨料和砂漿之間的界面處，在荷載、約束作用下微裂紋會(huì)進(jìn)一步擴(kuò)展。當(dāng)微裂縫發(fā)展至一定程度時(shí)，會(huì)對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不利影響。

如果混凝土發(fā)生均勻冷卻及自由收縮變形，其內(nèi)部的應(yīng)力為零，此時(shí)混凝土不會(huì)產(chǎn)生裂縫[19]。但當(dāng)混凝土受到溫度、荷載、約束等的作用時(shí)，混凝土內(nèi)部形變無(wú)法協(xié)調(diào)而產(chǎn)生應(yīng)力，當(dāng)拉應(yīng)力超過(guò)混凝土抗拉強(qiáng)度時(shí)即發(fā)生開裂。由于車站混凝土結(jié)構(gòu)荷載、邊界條件比較復(fù)雜，其中側(cè)墻受到外部水土荷載作用，同時(shí)側(cè)墻的變形受到頂板、中板、底板或支撐的約束，使得混凝土結(jié)構(gòu)無(wú)法自由變形，因此在混凝土內(nèi)部產(chǎn)生應(yīng)力。在混凝土澆筑、養(yǎng)護(hù)過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生大量的水化熱，由于表面散熱比較快，溫度較低，而內(nèi)部散熱條件較差，隨著熱量不斷積聚，溫度較高，最高可達(dá)70℃，因此混凝土內(nèi)外存在溫差，使得內(nèi)外收縮變形不一致，從而使混凝土產(chǎn)生約束拉應(yīng)力。

3 地下車站混凝土開裂損傷數(shù)值分析

3.1 混凝土開裂損傷模型

ABAQUS 提供了混凝土損傷塑性模型（CDP 模型），用于模擬混凝土材料的拉伸開裂和壓縮破碎等破壞，其屈服和破壞面的演化由兩個(gè)變量：拉伸等效塑性應(yīng)變?chǔ)舊pl和壓縮等效塑性應(yīng)變?chǔ)與pl控制。在彈性階段，該模型采用線彈性模型對(duì)混凝土的力學(xué)性能進(jìn)行描述，當(dāng)混凝土進(jìn)入損傷階段后，CDP 模型采用損傷因子d和初始無(wú)損彈性模量E0來(lái)描述損傷后的彈性模量：

其中損傷因子d為應(yīng)力狀態(tài)和單軸拉壓損傷變量dt和dc的函數(shù)，在單軸循環(huán)荷載狀態(tài)下，該關(guān)系式為：

式中：st、sc分別為與應(yīng)力反向相關(guān)的剛度應(yīng)力狀態(tài)函數(shù)。

3.2 地下車站混凝土開裂損傷模型

選取羅秀路地鐵車站中的典型地下二層三跨矩形斷面，該斷面寬度25.9 m，高14.9 m，見圖2，包括地連墻（左右兩側(cè)各1 個(gè)）、側(cè)墻（左右兩側(cè)各1 個(gè)）、立柱（2 個(gè)）、頂板（1 個(gè)）、中板（1 個(gè)）以及底板（1 個(gè)）等部分。和基坑寬度相比，基坑縱向長(zhǎng)度較長(zhǎng)，模型類型可采用平面應(yīng)變模型，網(wǎng)格采用為4 節(jié)點(diǎn)雙線性平面應(yīng)變四邊形CPE4R 進(jìn)行劃分，見圖3。

圖2 羅秀路車站橫向斷面圖（單位：mm）

圖3 數(shù)值計(jì)算模型

荷載包括混凝土結(jié)構(gòu)自重、兩側(cè)地連墻的水土壓力、頂部的土壓力。在約束方面，根據(jù)疊合墻結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，地連墻和側(cè)墻之間采取綁定約束，共同承擔(dān)外部水土壓力，同時(shí)在模型底部約束水平方向、豎直方向以及轉(zhuǎn)動(dòng)方向的位移。本數(shù)值模型中混凝土結(jié)構(gòu)采用Abaqus 中自帶的混凝土損傷塑性本構(gòu)模型進(jìn)行模擬，混凝土型號(hào)為C35，重度為24 kN/m3，彈性模量為31.5 GPa，泊松比為0.2。材料進(jìn)入塑性后，混凝土損傷模型的應(yīng)力- 非彈性應(yīng)變關(guān)系及損傷因子-非彈性應(yīng)變關(guān)系見表1～表3。

表1 C35 混凝土抗壓計(jì)算參數(shù)

表2 C35 混凝土抗拉計(jì)算參數(shù)

表3 數(shù)值模型計(jì)算參數(shù)

3.3 地下車站混凝土開裂損傷分析

混凝土的損傷開裂是一個(gè)動(dòng)態(tài)發(fā)展的過(guò)程，我們選取了混凝土開裂過(guò)程中三個(gè)典型階段進(jìn)行分析。第一階段見圖4（a），混凝土裂縫首先發(fā)生在下二層兩側(cè)側(cè)墻中部位置處，該組裂縫起裂位置為靠近基坑內(nèi)部的一側(cè)混凝土，由基坑內(nèi)向基坑外部發(fā)展，這是由于在外部水土壓力及底板和中板約束的作用下，基坑內(nèi)側(cè)混凝土受拉，拉應(yīng)力超過(guò)了混凝土抗拉強(qiáng)度導(dǎo)致的。很明顯，該裂縫尚未形成貫通裂縫，不與外部地下水相通，因此對(duì)車站的防水問(wèn)題影響不大。

隨著時(shí)間原有裂縫繼續(xù)發(fā)展，同時(shí)出現(xiàn)了新的裂縫。通過(guò)圖4（b）可以看出在荷載作用下下二層兩側(cè)側(cè)墻中部的裂縫數(shù)量逐漸增多，長(zhǎng)度逐漸增大，同時(shí)在頂板兩端靠近側(cè)墻位置以及靠近底板的地連墻位置開始出現(xiàn)新的裂縫。這兩處新生裂縫是從混凝土外部開始起裂，地下水可進(jìn)入裂縫內(nèi)部，可能引起混凝土內(nèi)部鋼筋的銹蝕及混凝土的碳化，但由于沒(méi)有形成貫通裂縫，水流不會(huì)滲流進(jìn)車站內(nèi)部對(duì)車站內(nèi)部造成影響。

在最后階段，可以看出裂縫分布越來(lái)越廣，且混凝土結(jié)構(gòu)已經(jīng)出現(xiàn)了貫通裂縫。如圖4（c）所示，由于承受較大的彎矩和軸力，中板、頂板、立柱等部位首次出現(xiàn)了開裂的情況，這些裂縫雖然無(wú)關(guān)結(jié)構(gòu)防水，但從結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和耐久性方面還是應(yīng)引起足夠重視。此外，側(cè)墻裂縫數(shù)量急劇增多，而且在靠近頂板、中板、底板的側(cè)墻處的已經(jīng)出現(xiàn)內(nèi)外貫通的裂縫，為了避免出現(xiàn)滲漏需要采取一定的防滲措施。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)，發(fā)現(xiàn)在車站地下二層側(cè)墻發(fā)現(xiàn)一處豎向裂縫，見圖5，該裂縫從側(cè)墻內(nèi)側(cè)起裂，與數(shù)值分析結(jié)果相符。

圖4 車站混凝土結(jié)構(gòu)裂縫發(fā)展

經(jīng)過(guò)上述分析發(fā)現(xiàn)，由于頂板、中板和底板的約束作用，貫通裂縫主要發(fā)生在側(cè)墻靠近平板的位置，貫通裂縫已完全將墻體斷開，使得基坑內(nèi)部和外部之間形成了一條通路，該通路為外部水流的滲入提供了可能。而非貫通裂縫并未完全將墻體結(jié)構(gòu)斷開，地下水尚且無(wú)法滲入到車站內(nèi)部。根據(jù)開裂位置不同，非貫通裂縫包括內(nèi)側(cè)起裂和外側(cè)起裂兩種類型，內(nèi)側(cè)起裂非貫通裂縫對(duì)車站防水無(wú)明顯影響，外側(cè)起裂非貫通裂縫雖然不會(huì)引起基坑滲流，但有腐蝕鋼筋、碳化混凝土的風(fēng)險(xiǎn)。

圖5 地下二層側(cè)墻裂縫

4 車站混凝土溫度-應(yīng)變現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)試驗(yàn)

為了探究添加劑、養(yǎng)護(hù)時(shí)間對(duì)混凝土開裂的影響，本節(jié)利用光纖光柵傳感器（包括溫度傳感器、應(yīng)變傳感器）對(duì)水化熱溫度場(chǎng)變化情況以及應(yīng)變變化情況進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)，進(jìn)而判斷混凝土開裂情況。通過(guò)第三節(jié)數(shù)值分析發(fā)現(xiàn)，貫通裂縫主要發(fā)生在靠近中板的側(cè)墻上，因此在現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)中傳感器埋置在地下一層靠近中板的側(cè)墻位置。

4.1 光纖光柵式技術(shù)

光纖光柵（FBG）是一種通過(guò)一定方法使光纖纖芯的折射率發(fā)生軸向周期性調(diào)制而形成的衍射光柵，是一種無(wú)源濾波器件。與常規(guī)傳感器相比，光纖光柵傳感器具有防爆、抗強(qiáng)電磁干擾、防雷擊、高精度、重量輕、體積小等特點(diǎn)，因此在光纖通信和傳感領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用。本次監(jiān)測(cè)將采用光纖光柵式應(yīng)變計(jì)和光纖光柵式溫度計(jì)見圖6、圖7。

圖6 光纖光柵應(yīng)變計(jì)

圖7 光纖光柵式溫度計(jì)

（1）光纖光柵式應(yīng)變計(jì)

光纖光柵式應(yīng)變計(jì)可用于測(cè)量混凝土的應(yīng)變，通過(guò)傳感器安裝座將應(yīng)變傳遞到內(nèi)部的傳感芯，高精度的傳感芯將感受到的微小應(yīng)變轉(zhuǎn)換為極為敏感的光學(xué)波長(zhǎng)，通過(guò)解調(diào)儀器進(jìn)行解析（見表4）。

表4 光纖光柵應(yīng)變計(jì)參數(shù)

（2）光纖光柵式溫度計(jì)

光纖光柵溫度傳感器是國(guó)內(nèi)最具代表性的溫度計(jì)產(chǎn)品，主要用于相關(guān)場(chǎng)所溫度的精確測(cè)量。外界溫度通過(guò)傳感器傳遞到內(nèi)部的傳感芯，高精度的傳感芯將感受到的微小溫度變化轉(zhuǎn)換為極為敏感的光學(xué)波長(zhǎng)，通過(guò)解調(diào)儀器進(jìn)行解析（見表5）。

表5 光纖光柵溫度計(jì)參數(shù)

4.2 混凝土抗裂劑

作為混凝土的重要組成成分，添加劑可根據(jù)需要改善混凝土性質(zhì)，提高混凝土各項(xiàng)性能。目前，在混凝土施工中常用的添加劑有：減水劑、引氣劑、緩凝劑、早強(qiáng)劑、泵送劑、膨脹劑、速凝劑、防凍劑、防水劑等[20]。據(jù)統(tǒng)計(jì)，混凝土結(jié)構(gòu)裂縫中大約80%是由于混凝土的收縮變形造成的?；炷恋拈_裂，會(huì)影響混凝土工程結(jié)構(gòu)的正常使用和耐久性，為了控制混凝土開裂，提高混凝土防水性能，本工程中將摻混HME-V 混凝土（溫控、防滲）高效抗裂劑，摻量為膠凝材料總量的6%～10%。

HME-V 混凝土（溫控、防滲）高效抗裂劑為兼具混凝土溫升抑制和收縮補(bǔ)償?shù)男滦透咝Э沽?、防滲添加劑?？梢杂行Ы档退嗨M(jìn)程中加速期的水化放熱速率，延長(zhǎng)水泥水化放熱時(shí)間，并充分利用結(jié)構(gòu)的散熱條件，削弱溫峰并延長(zhǎng)溫降過(guò)程，降低溫度開裂風(fēng)險(xiǎn)；同時(shí)調(diào)控膨脹組分的膨脹速率，為有效膨脹的產(chǎn)生和膨脹壓應(yīng)力的儲(chǔ)存贏得時(shí)間，使膨脹材料的補(bǔ)償收縮性能在高性能混凝土結(jié)構(gòu)中得到優(yōu)化提升，具體參數(shù)見表6。

表6 HME-V 混凝土高效抗裂劑參數(shù)

4.3 監(jiān)測(cè)方案

為了研究抗裂劑、養(yǎng)護(hù)時(shí)間對(duì)混凝土溫度和應(yīng)變的影響，設(shè)置了四個(gè)試驗(yàn)段：（1）標(biāo)二段添加抗裂劑，養(yǎng)護(hù)時(shí)間為28 d；（2）標(biāo)三段采用普通混凝土配比，無(wú)抗裂劑，養(yǎng)護(hù)時(shí)間為28 d；（3）標(biāo)四段添加抗裂劑，養(yǎng)護(hù)時(shí)間為14 d；（4）標(biāo)五段采用普通混凝土配比，無(wú)抗裂劑，養(yǎng)護(hù)時(shí)間為14 d。在每個(gè)標(biāo)段的負(fù)一層側(cè)墻中部埋設(shè)溫度傳感器，在側(cè)墻靠近中板處埋設(shè)應(yīng)變傳感器，見圖8、圖9。

圖8 測(cè)點(diǎn)布置圖

圖9 傳感器安裝

4.4 混凝土溫度-應(yīng)變變化及開裂分析

利用光纖光柵傳感器監(jiān)測(cè)得到混凝土溫度、應(yīng)變隨時(shí)間變化曲線見圖10、圖11，由于現(xiàn)場(chǎng)停電、更改線路等原因，監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)部分缺失，但仍保留關(guān)鍵數(shù)據(jù)，不會(huì)對(duì)結(jié)果產(chǎn)生影響。通過(guò)圖10 可以看出混凝土溫度變化可分為三個(gè)階段：升溫段、快速降溫段和緩慢降溫段。在混凝土澆筑早期，水泥和水發(fā)生水化作用而釋放大量的熱，水化熱積聚在混凝土中不易散發(fā)，使得混凝土溫度急劇上升，標(biāo)二段混凝土溫度在1.5 d 內(nèi)升高至40.94℃；標(biāo)三段混凝土溫度在0.75 d 內(nèi)升高至51.81℃；標(biāo)四段混凝土溫度在1.63 d 內(nèi)升高至43.70℃；標(biāo)五段混凝土溫度在1.33 d內(nèi)升至54.10℃。分析發(fā)現(xiàn)摻混抗裂劑、延長(zhǎng)養(yǎng)護(hù)時(shí)間可顯著降低混凝土的水化熱溫度。

圖10 混凝土溫度變化曲線

圖11 為混凝土應(yīng)變隨時(shí)間變化曲線，可以看出混凝土應(yīng)變?cè)诙虝r(shí)間內(nèi)迅速增大，隨后逐漸趨于穩(wěn)定。其中標(biāo)五段的應(yīng)變最大，標(biāo)三段次之，標(biāo)四段再次之，標(biāo)二段的應(yīng)變最小。由于側(cè)墻的澆筑先后順序?yàn)闃?biāo)二、標(biāo)三、標(biāo)四、標(biāo)五，后澆筑標(biāo)段的混凝土養(yǎng)護(hù)階段的變形受到前一標(biāo)段的限制，因此在養(yǎng)護(hù)的前14 d 中，在條件相同情況下，后澆筑段的應(yīng)變普遍大于前澆筑段。

根據(jù)《建筑工程裂縫防治技術(shù)規(guī)程》[21]，混凝土拉應(yīng)力和拉應(yīng)變之間的關(guān)系為：

式中：σt為混凝土拉應(yīng)力/MPa；εt為混凝土拉應(yīng)變；Ec為混凝土彈性模量/MPa；φt為混凝土徐變系數(shù)，取值2.5。

當(dāng)拉應(yīng)力大于0.4 倍的混凝土抗拉強(qiáng)度時(shí)，則認(rèn)為混凝土發(fā)生開裂，即，

聯(lián)立式（3）和式（4），得到，

圖11 混凝土應(yīng)變變化曲線

根據(jù)式（3）計(jì)算得到標(biāo)二段～標(biāo)五段的最大拉應(yīng)力分別為0.75 MPa、2.11 MPa、1.76 MPa、3.04 MPa。C35 混凝土的抗拉強(qiáng)度為2.20 MPa，通過(guò)式（5）計(jì)算認(rèn)為標(biāo)二段的混凝土的拉應(yīng)力尚未達(dá)到開裂標(biāo)準(zhǔn)，混凝土不開裂，標(biāo)三段～標(biāo)五段混凝土拉應(yīng)力均大于開裂標(biāo)準(zhǔn)，混凝土發(fā)生開裂。經(jīng)過(guò)上述分析認(rèn)為，摻混添加劑、提高養(yǎng)護(hù)時(shí)間可有效提高混凝土的抗裂性能。

5 結(jié) 論

本文建立了混凝土損傷數(shù)值模型，開展了混凝土溫度場(chǎng)- 應(yīng)變場(chǎng)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)實(shí)驗(yàn)，對(duì)混凝土的裂縫發(fā)展規(guī)律及特點(diǎn)進(jìn)行分析，并重點(diǎn)研究了抗裂劑、水化熱溫度以及養(yǎng)護(hù)時(shí)間的影響。得到如下主要結(jié)論：

（1）混凝土本身含有大量的原生微裂縫，在荷載、約束等作用下，當(dāng)拉應(yīng)力超過(guò)混凝土的抗拉強(qiáng)度時(shí)，即發(fā)生混凝土開裂；

（2）混凝土裂縫發(fā)展是一個(gè)動(dòng)態(tài)變化過(guò)程。首先，側(cè)墻內(nèi)側(cè)最先發(fā)生開裂，隨后靠近頂板、中板及底板處的側(cè)墻外側(cè)也出現(xiàn)裂縫，并最終形成貫通裂縫；

（3）根據(jù)裂縫形態(tài)可分為貫通裂縫和非貫通裂縫，其中貫通裂縫可引起地鐵車站滲漏，而非貫通裂縫不會(huì)引起滲漏但可造成混凝土碳化和鋼筋銹蝕，靠近中板的側(cè)墻位置最容易引起基坑滲漏水；

（4）混凝土溫度在1.5 d 左右可升至最大，隨后降低至常溫，同時(shí)混凝土應(yīng)變隨著溫度的升高而逐漸增大。通過(guò)對(duì)比分析發(fā)現(xiàn)通過(guò)摻和抗裂劑、適當(dāng)延長(zhǎng)養(yǎng)護(hù)時(shí)間可降低混凝土的峰值溫度，提高混凝土抗裂性能；

（5）抗裂劑采用內(nèi)摻，摻量約為膠凝材料總量的6%～10%，適當(dāng)優(yōu)化混凝土區(qū)段澆筑順序，盡量減少混凝土邊界約束。