復(fù)合地層下泥水盾構(gòu)管片上浮規(guī)律及影響因素分析

耿大新，廖煜祺，胡宇琛，蔣亞龍

（華東交通大學(xué)土木建筑學(xué)院，江西 南昌330013）

隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)建設(shè)的快速發(fā)展，城市交通壓力日益增長(zhǎng)，大力興建地鐵對(duì)于滿足城市交通需求愈發(fā)重要。 盾構(gòu)法因其受地面干擾小、施工效率高、環(huán)境友好等顯著優(yōu)勢(shì)[1]而在地鐵隧道施工中受到廣泛應(yīng)用。 而在盾構(gòu)掘進(jìn)過(guò)程中，由于盾構(gòu)殼體大于管片襯砌的外徑，管片在脫出盾尾后與周圍土體之間會(huì)形成一個(gè)環(huán)形間隙，如不及時(shí)進(jìn)行同步注漿及二次補(bǔ)注充填， 將誘發(fā)管片發(fā)生局部或者整體上浮，進(jìn)一步導(dǎo)致管片錯(cuò)臺(tái)、裂損甚至掘進(jìn)軸線嚴(yán)重偏離等危害[2-3]。 誘發(fā)管片上浮的影響因素較多，主要包括盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)、同步注漿效果、地層性質(zhì)等[4-7]。 通過(guò)對(duì)管片上浮量進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)并及時(shí)調(diào)整施工參數(shù)，在一定程度上可有效控制管片上浮，從而保證盾構(gòu)隧道的整體施工質(zhì)量[8-10]。

國(guó)內(nèi)學(xué)者針對(duì)管片上浮問題進(jìn)行了大量研究，并取得了較為豐富的研究成果。林蔚勁等[11]以長(zhǎng)春地鐵2 號(hào)線的解放大路車站為依托工程， 建立了該地鐵車站的有限元模型， 并且將有限元計(jì)算結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)的施工沉降數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析；湯揚(yáng)屹等[12]以武漢地鐵8 號(hào)線黃浦路站—徐家棚站盾構(gòu)區(qū)間段為背景， 建立基于云模型與D-S 證據(jù)理論的盾構(gòu)施工隧道管片上浮風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)模型；呂乾乾等［13］分析盾構(gòu)施工過(guò)程中管片上浮的誘因，得出軟弱地層中管片的上浮主要是地層應(yīng)力重分布產(chǎn)生的地基回彈力引起的；葉飛等[14]針對(duì)施工期盾構(gòu)隧道管片襯砌的受力特性及其施工荷載對(duì)管片結(jié)構(gòu)造成的影響開展研究。 上述分析多為基于理論建?；蛘邤?shù)值模擬， 從力學(xué)角度推導(dǎo)上浮量計(jì)算公式， 將設(shè)定參數(shù)代入并將計(jì)算值與現(xiàn)場(chǎng)上浮值進(jìn)行比較， 進(jìn)而研究預(yù)測(cè)管片上浮規(guī)律。 然而， 目前少有學(xué)者對(duì)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行系統(tǒng)分析研究。 要解決實(shí)際工程問題，僅依靠理論分析往往難以滿足需求， 通過(guò)對(duì)長(zhǎng)期監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的分析與總結(jié)，能夠更好地指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)施工。

采用數(shù)理統(tǒng)計(jì)方法分析實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)的掘進(jìn)參數(shù)、地層參數(shù)與管片上浮量，得到掘進(jìn)速度、同步注漿壓力、 泥水壓力等盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)以及地層參數(shù)對(duì)管片上浮的影響規(guī)律，為控制管片上浮提供參考。

1 工程背景

1.1 工程概況

南昌軌道交通4 號(hào)線安豐站-東新站盾構(gòu)區(qū)間過(guò)江隧道總長(zhǎng)約為3.05 km， 隧道頂部覆土厚度9.9～25.8 m，地下穩(wěn)定水位埋深3.07～11.2 m。 該盾構(gòu)區(qū)間自贛江西岸先后下穿淤泥質(zhì)黏土、 粉質(zhì)黏土、砂礫及強(qiáng)風(fēng)化、中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，過(guò)江段穿越全斷面中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖， 東岸先后下穿中砂、粗砂、砂礫、中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，工程地質(zhì)縱斷面圖如圖1 所示。

圖1 工程地質(zhì)縱斷面圖Fig.1 Vertical section of engineering geology

1.2 工程及水文地質(zhì)條件

該盾構(gòu)區(qū)間穿越的典型地層為： ①全斷面砂層；②上軟下硬地層（上部砂層、下部中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖）；③全斷面中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖。對(duì)應(yīng)管片里程分別為AK13+177.158～AK13+61.504 （1～78 環(huán)）、AK13+60.002～AK12+779.152（79～269 環(huán)）及AK12+738.598～AK12+40.168（296～761 環(huán)）。其中全斷面砂層自穩(wěn)性較差、透水性較強(qiáng)、水壓較高，而中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖為典型不透水地層，圍巖強(qiáng)度較高、自穩(wěn)性好。 當(dāng)盾構(gòu)依次穿越上述3 種不同性質(zhì)的典型地層時(shí)，盾構(gòu)機(jī)以及圍巖所表現(xiàn)出的力學(xué)行為特征具有較大差異，對(duì)于盾構(gòu)管片拼裝以及盾構(gòu)同步注漿均有較大影響。

1.3 管片錯(cuò)臺(tái)破損

當(dāng)管片受力不均勻時(shí)，會(huì)導(dǎo)致管片某點(diǎn)的集中荷載超過(guò)其設(shè)計(jì)極限值，進(jìn)而導(dǎo)致管片間產(chǎn)生相對(duì)位移。 引起管片出現(xiàn)破損與管片制作誤差、管片拼裝規(guī)范程度、 盾構(gòu)姿態(tài)及管片上浮等因素有關(guān)[15]。經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn)，在290～310 環(huán)存在少量幾環(huán)管片出現(xiàn)錯(cuò)臺(tái)及開裂的現(xiàn)象（如圖2 所示）。由于該工區(qū)管片在拼裝前已經(jīng)剔除破損管片，并且在管片拼裝過(guò)程中嚴(yán)格遵守操作規(guī)范，故初步推斷造成管片錯(cuò)臺(tái)及破損極有可能與盾構(gòu)過(guò)江管片上浮有關(guān)，在施工工程中進(jìn)行管片上浮量監(jiān)測(cè)，進(jìn)一步探尋導(dǎo)致管片錯(cuò)臺(tái)破損的原因。

圖2 管片破裂及管片錯(cuò)臺(tái)圖Fig.2 Broken tube segment and misaligned tube segment

2 管片上浮現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)

基于上述管片出現(xiàn)錯(cuò)臺(tái)破損現(xiàn)象，借助人工方法以一定的監(jiān)測(cè)頻率對(duì)管片上浮情況進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)。 通過(guò)統(tǒng)計(jì)分析的方法對(duì)所得監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，針對(duì)管片上浮問題展開規(guī)律性研究，為后續(xù)掘進(jìn)工作提供參數(shù)指導(dǎo)，從而提升工程質(zhì)量。

管片上浮監(jiān)測(cè)內(nèi)容主要包括管片中心平面和高程測(cè)量， 通過(guò)高程變化反映管片上浮的動(dòng)態(tài)變化。 具體監(jiān)測(cè)方案：管片拼裝后需測(cè)量其中心三維、旋轉(zhuǎn)及俯仰度、法面、正圓度(俗稱橫豎鴨蛋)等數(shù)值。 襯砌環(huán)片必須每工班測(cè)量1 次，測(cè)量時(shí)每環(huán)都需測(cè)量，并測(cè)定待測(cè)環(huán)的大里程。 相鄰襯砌環(huán)測(cè)量時(shí)重合測(cè)定2～3 環(huán)環(huán)片。 環(huán)片平面和高程測(cè)量允許誤差為±10 mm。 通過(guò)在襯砌當(dāng)中架標(biāo)尺的方法，可測(cè)出其實(shí)際存在偏差，通過(guò)選取左右特征位置觀測(cè)高差可測(cè)出旋轉(zhuǎn)，用吊重線球法可測(cè)其法面，利用伸縮尺可測(cè)量管片正圓度上下左右偏差。 觀測(cè)的偏差值應(yīng)在技術(shù)規(guī)定允許范圍內(nèi)， 測(cè)量數(shù)據(jù)應(yīng)準(zhǔn)確、完整，記錄規(guī)范。

3 上浮量隨地層參數(shù)演化規(guī)律分析

針對(duì)盾構(gòu)在3 種典型地層掘進(jìn)時(shí)管片襯砌上浮量的演化規(guī)律展開研究，所選用的典型地層依次為：全斷面砂層（1～78 環(huán)）、上軟下硬地層（79～269 環(huán)）、全斷面中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖地層（296～761 環(huán)），其中從518 環(huán)開始盾構(gòu)進(jìn)入贛江。 對(duì)所研究的地層進(jìn)行分析，在3 種典型地層條件下掘進(jìn)時(shí)管片上浮量如圖3 所示。

圖3 管片上浮量Fig.3 Segment uplift

由圖3 可知， 當(dāng)盾構(gòu)在全斷面砂層掘進(jìn)時(shí)，管片上浮量在-7～+31 mm 間浮動(dòng)，經(jīng)計(jì)算平均上浮量為+10.6 mm。 在盾構(gòu)掘進(jìn)穿過(guò)全斷面砂層并進(jìn)入上軟下硬地層后，在此地層中掘進(jìn)時(shí)管片上浮量在-7～+69 mm 間浮動(dòng)，經(jīng)計(jì)算此階段管片平均上浮量為+35.4 mm。 當(dāng)盾構(gòu)穿過(guò)上軟下硬地層進(jìn)入全斷面中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖時(shí)， 管片上浮量數(shù)值普遍偏大， 其中565～607 環(huán)間管片上浮量最大值達(dá)到+176 mm，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn)泥水盾構(gòu)在該區(qū)間內(nèi)掘進(jìn)時(shí)隧道鋼管片發(fā)生漏氣，進(jìn)而導(dǎo)致該區(qū)段內(nèi)管片發(fā)生嚴(yán)重上?。灰虼嗽诜治鰰r(shí)不考慮該區(qū)間內(nèi)的上浮數(shù)據(jù)，經(jīng)數(shù)據(jù)處理后，在中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖中掘進(jìn)時(shí)管片有效上浮量在-19～+146 mm 間浮動(dòng)，經(jīng)計(jì)算平均管片上浮量為+77.0 mm， 其中當(dāng)掘進(jìn)進(jìn)入518 環(huán)后，盾構(gòu)掘進(jìn)至贛江水位線以下，此時(shí)經(jīng)計(jì)算平均管片上浮量為+80.3 mm。

根據(jù)上述數(shù)據(jù)分析可得：管片上浮量與地層參數(shù)密切相關(guān)，當(dāng)盾構(gòu)在全斷面砂層中掘進(jìn)時(shí)，管片上浮量最小且上浮量相對(duì)更穩(wěn)定；而在中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖中掘進(jìn)時(shí)，管片上浮量最大，其平均上浮量為全斷面砂層中的7 倍，最大上浮量為全斷面砂層中的4 倍；尤其在盾構(gòu)進(jìn)入贛江后，管片均出現(xiàn)上浮情況，且存在較大的增幅。 當(dāng)從上軟下硬地層過(guò)渡到中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖時(shí)上浮量差值會(huì)發(fā)生+15～+25 mm 的突增。

對(duì)上述現(xiàn)象產(chǎn)生的主要原因分析如下：

1） 盾尾間隙中存在的地下水、同步注漿漿液等多種液體會(huì)形成一定的浮力，對(duì)泥水盾構(gòu)施工會(huì)產(chǎn)生影響[16-17]。 在透水性較好的飽和土層或者富水地層中掘進(jìn)時(shí)，隧道整體結(jié)構(gòu)均被水和注入的漿液包裹， 管片處在液體環(huán)境中因而產(chǎn)生向上的浮力，會(huì)對(duì)管片上浮產(chǎn)生加劇作用。

2） 盾構(gòu)機(jī)在掘進(jìn)過(guò)程中，整機(jī)質(zhì)量集中于刀盤和前盾上，當(dāng)盾構(gòu)在不同地層交界處推進(jìn)時(shí)易發(fā)生“載頭現(xiàn)象”，因而當(dāng)盾構(gòu)掘進(jìn)到上軟下硬過(guò)渡地層時(shí)，管片上浮量差值會(huì)出現(xiàn)+15～+25 mm 的突增。

3） 當(dāng)盾構(gòu)在中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖中掘進(jìn)時(shí)，中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖較砂土和上軟下硬土層強(qiáng)度更高，在中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖中掘進(jìn)時(shí)周圍土層短時(shí)間內(nèi)不易發(fā)生變形，故管片脫出盾尾后，其盾尾間隙可能在一定時(shí)間內(nèi)仍然完整存在，此時(shí)圍巖收斂包裹管片速度較慢， 圍巖與襯砌間易形成滲流跑漿通道，不利于注漿漿液的凝固填充。

4 上浮量隨掘進(jìn)參數(shù)演化規(guī)律分析

當(dāng)管片受到的抗浮力不足以抵抗其所受的上浮力時(shí)，合力方向向上，進(jìn)而發(fā)生管片上浮，當(dāng)管片受到的上浮力小于其所受的抗浮力時(shí)，則發(fā)生管片下沉現(xiàn)象。 管片上浮力的成因一方面主要是地下水包裹作用及注漿漿液包裹引起，此類作用在施工階段難以避免，另一方面施工擾動(dòng)也是影響管片上浮力的重要因素。主要盾構(gòu)施工參數(shù)包括掘進(jìn)速度v、泥水壓力δ、盾構(gòu)總推力N 和注漿壓力T 等。 機(jī)器參數(shù)在一定程度上會(huì)為管片提供一個(gè)豎向分力，通過(guò)調(diào)節(jié)機(jī)器參數(shù)可以改變管片所受豎向合力；因此機(jī)器參數(shù)與管片上浮之間存在一定的聯(lián)系，合理的機(jī)器參數(shù)有助于改善管片上浮現(xiàn)象，有必要探究機(jī)器參數(shù)與管片上浮之間的影響規(guī)律。

4.1 掘進(jìn)速度與管片上浮量關(guān)系

基于167～196 環(huán)的現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，考慮盾構(gòu)掘進(jìn)速率對(duì)盾構(gòu)管片上浮的影響并進(jìn)行規(guī)律分析。 當(dāng)盾構(gòu)在167～196 管片環(huán)號(hào)之間掘進(jìn)時(shí)，除掘進(jìn)速度外其它主要掘進(jìn)參數(shù)較為穩(wěn)定，經(jīng)計(jì)算各參數(shù)平均值如表1 所示。

掘進(jìn)速度變化對(duì)管片上浮量影響情況如圖4（藍(lán)色散點(diǎn)）所示，此時(shí)的掘進(jìn)速度在13～38 mm/min范圍內(nèi)變化，可見在盾構(gòu)掘進(jìn)施工過(guò)程中，管片上浮量與掘進(jìn)速度線性關(guān)系差，掘進(jìn)速度單因素對(duì)施工期間管片上浮量沒有顯著的影響規(guī)律。

表1 167～196 環(huán)間主要掘進(jìn)參數(shù)平均值Tab.1 Average values of main driving parameters between Ring 167 to 196

圖4 盾構(gòu)掘進(jìn)速度變化對(duì)管片上浮的影響Fig.4 The influence of shield tunneling speed change on the rise of segment

4.2 同步注漿壓力與管片上浮量關(guān)系

盾構(gòu)在718～761 環(huán)掘進(jìn)時(shí)，注漿采用四點(diǎn)注漿模式， 即一環(huán)管片上對(duì)應(yīng)有編號(hào)為1～4 的4 根注漿孔，每根注漿管均保持0.27～0.30 MPa 等值注漿壓力，盾構(gòu)周圍同處于中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖地層，控制泥水壓力、 掘進(jìn)速度和盾構(gòu)推力等機(jī)器參數(shù)基本不變，通過(guò)調(diào)節(jié)注漿壓力盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)，對(duì)管片上浮情況進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)。 在該區(qū)間段盾構(gòu)掘進(jìn)中，除同步注漿壓力外其它主要掘進(jìn)參數(shù)較為穩(wěn)定，經(jīng)計(jì)算各參數(shù)平均值如表2 所示。

注漿壓力對(duì)管片上浮量影響情況如圖5（藍(lán)色散點(diǎn)） 所示， 該區(qū)段內(nèi)的注漿壓力在0.25～0.27 MPa變化，其中管片上浮量u 與注漿壓力T 的擬合關(guān)系為

由式 （1） 可知注漿壓力與管片上浮量存在正相關(guān)性，即當(dāng)注漿壓力單因素增大時(shí)，管片上浮量增大。主要原因?yàn)椋阂环矫骐S著注漿壓力增大，管片周圍土層將受到更大的擾動(dòng)而造成后期地層沉降，容易發(fā)生跑漿，不利于保障管片周圍環(huán)形空間內(nèi)被漿液充分填充；另一方面注漿壓力過(guò)大也會(huì)增加對(duì)管片的壓力，會(huì)造成管片動(dòng)態(tài)上浮，進(jìn)而導(dǎo)致管片上浮加劇。

4.3 泥水壓力與管片上浮量關(guān)系

在337～359 環(huán)區(qū)間內(nèi)掘進(jìn)時(shí)，盾構(gòu)處于中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖之中，掘進(jìn)速度、注漿壓力和盾構(gòu)推力等機(jī)器參數(shù)保持穩(wěn)定， 而泥水壓力處于變化狀態(tài)，故可探究泥水壓力參數(shù)變化對(duì)管片上浮的影響規(guī)律。 在該盾構(gòu)區(qū)間掘進(jìn)時(shí)，除泥水壓力外的其它主要掘進(jìn)參數(shù)較為穩(wěn)定， 經(jīng)計(jì)算各參數(shù)平均值如表3所示。

337～359 環(huán)的泥水壓力在0.15～0.156 MPa 浮動(dòng)，所得注漿壓力變化對(duì)管片上浮量影響情況如圖6（藍(lán)色散點(diǎn)）所示，其中管片上浮量u 與泥水壓力δ的關(guān)系可擬合為

由式（2）可知泥水壓力與管片上浮量存在較好的正相關(guān)性，即當(dāng)泥水壓力增大時(shí)，管片上浮量增大。 出現(xiàn)這一變化規(guī)律的主要原因在于：在泥水平衡盾構(gòu)掘進(jìn)過(guò)程中， 通過(guò)泥水倉(cāng)的泥水壓力與切口處的水土壓力形成平衡， 從而保證盾構(gòu)掌子面前方與上部土體穩(wěn)定；當(dāng)泥水壓力增大時(shí)，泥水極易沿著與圍巖間的間隙向盾構(gòu)后方流竄， 一方面由于沖刷作用影響同步注漿效果， 另一方面泥水充填盾尾下部間隙，進(jìn)而產(chǎn)生較大的浮力作用，造成管片上浮。

表2 718～761 環(huán)間主要掘進(jìn)參數(shù)平均值Tab.2 Average values of main driving parameters between Ring 718 to 761

表3 337～359 環(huán)間主要掘進(jìn)參數(shù)平均值Tab.3 Average values of main driving parameters between Ring 337 to 359

圖5 注漿壓力變化對(duì)管片上浮的影響Fig.5 Influence of the grouting pressure changes on the rise of the segment

圖6 泥水壓力變化對(duì)管片上浮的影響Fig.6 Influence of muddy water pressure changes on the uplift of pipe segments

4.4 盾構(gòu)推力與管片上浮量關(guān)系

對(duì)238～292 環(huán)間的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)展開分析，該區(qū)間內(nèi)盾構(gòu)掘進(jìn)經(jīng)過(guò)上軟下硬地層和強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖地層，考慮到掘進(jìn)速度、泥水壓力和注漿壓力維持穩(wěn)定狀態(tài)，因而該區(qū)間段僅考慮盾構(gòu)推力對(duì)管片上浮的影響。 除盾構(gòu)推力外其它主要掘進(jìn)參數(shù)平均值如表4 所示。

盾構(gòu)在該區(qū)段內(nèi)的掘進(jìn)時(shí)，盾構(gòu)推力在1 500～1 850 t 變化，所得盾構(gòu)推力對(duì)管片上浮量影響情況如圖7（藍(lán)色散點(diǎn)）所示，其中管片上浮量u 與盾構(gòu)推力N 的擬合關(guān)系式為

由式（3）可知盾構(gòu)推力與管片上浮量存在一定的正相關(guān)性，即當(dāng)盾構(gòu)推力增大時(shí)，管片上浮量也會(huì)增大。 主要原因在于：盾構(gòu)推進(jìn)系統(tǒng)采用30 個(gè)缸徑為220 mm 的千斤頂油缸， 千斤頂油缸布置形式為上下兩端均分布8 個(gè)油缸， 左右兩側(cè)均分布7 個(gè)油缸，盾構(gòu)推力等于推進(jìn)油缸提供的推力總和，區(qū)間隧道在設(shè)計(jì)時(shí)一般設(shè)計(jì)為“V”字型，隧道在豎向存在一定的縱向坡度， 壁后注入的漿液達(dá)到初凝后千斤頂反力的殘余應(yīng)力仍會(huì)提供給管片一定的豎向分力， 較大的盾構(gòu)推力會(huì)對(duì)管片帶來(lái)更大的擾動(dòng)，進(jìn)而加劇管片上浮。

表4 238～292 環(huán)間主要掘進(jìn)參數(shù)平均值Tab.4 Average values of main driving parameters between Ring 238 to 292

圖7 盾構(gòu)推力變化對(duì)管片上浮的影響Fig.7 The influence of shield thrust changes on the floating of segment

5 結(jié)論

以南昌軌道交通4 號(hào)線過(guò)江隧道工程為依托，基于管片上浮這一典型問題， 對(duì)施工過(guò)程中管片上浮量進(jìn)行監(jiān)測(cè)，并對(duì)管片上浮量與地層性質(zhì)、主要掘進(jìn)參數(shù)之間的相互關(guān)系展開研究，得到結(jié)論如下：

1） 管片上浮量與所處地層有關(guān)。盾構(gòu)穿越巖質(zhì)地層時(shí)，由于圍巖強(qiáng)度較高，周圍土層在短時(shí)間內(nèi)不易發(fā)生變形且盾尾間隙在一定時(shí)間內(nèi)仍完整存在，不利于注漿漿液的凝固填充，當(dāng)盾構(gòu)在中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖中掘進(jìn)時(shí)，管片上浮量最大，最大值達(dá)到+146 mm；而當(dāng)盾構(gòu)在全斷面砂層中掘進(jìn)時(shí)，管片上浮量最小，此時(shí)最大值僅為+31 mm；盾構(gòu)掘進(jìn)過(guò)程中穿越不同地層交界處時(shí)易發(fā)生“載頭現(xiàn)象”，當(dāng)從上軟下硬地層過(guò)渡到中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖時(shí)，上浮量差值會(huì)發(fā)生+15～+25 mm 突增。 盾構(gòu)在相同地層中掘進(jìn)時(shí)， 管片上浮情況受盾構(gòu)所處液體環(huán)境影響，當(dāng)盾構(gòu)掘進(jìn)至贛江水位線以下后管片的平均上浮量相比于水位線之上時(shí)高3.3 mm。

2） 管片上浮量與盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)有關(guān)。在各項(xiàng)掘進(jìn)參數(shù)中，注漿壓力、泥水壓力和盾構(gòu)推力均對(duì)管片上浮存在加劇作用，即隨著注漿壓力、泥水壓力和盾構(gòu)推力的增大，管片上浮量均會(huì)增大，而掘進(jìn)速度單因素對(duì)管片上浮不具明顯規(guī)律。

3） 在盾構(gòu)掘進(jìn)過(guò)程中，管片上浮問題是由多種因素綜合影響造成，而地層參數(shù)、盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)為主要影響因素。 尤其在長(zhǎng)距離過(guò)江盾構(gòu)隧道工程中，地質(zhì)條件往往復(fù)雜多變；在掘進(jìn)過(guò)程中需要結(jié)合地層特性對(duì)管片上浮的影響，并且對(duì)主要掘進(jìn)參數(shù)進(jìn)行實(shí)時(shí)調(diào)整，在一定程度上可以實(shí)現(xiàn)對(duì)管片上浮的有效控制。