包含可更換耗能鋼板的自復(fù)位支撐參數(shù)分析

劉家旺， 邱燦星， 杜修力

(北京工業(yè)大學(xué)建筑工程學(xué)院， 北京 100124)

結(jié)構(gòu)的抗震韌性不僅體現(xiàn)在防止整體倒塌，而且反映在保障震后功能[1].這要求阻尼器在控制峰值響應(yīng)的同時(shí)還能夠減小甚至消除殘余變形.然而，傳統(tǒng)阻尼器難以同時(shí)滿足上述2項(xiàng)要求.由于兼具自復(fù)位(self-centering，SC)能力和耗能能力，自復(fù)位裝置及其相應(yīng)的結(jié)構(gòu)體系在過(guò)去數(shù)十年中受到了廣泛關(guān)注[2-7]，其抗震優(yōu)越性得到了試驗(yàn)測(cè)試和數(shù)值模擬的雙重驗(yàn)證[8-16].Ricles等[3]提出了采用預(yù)應(yīng)力筋的自復(fù)位鋼框架.Qiu等[8]利用形狀記憶合金(energy absorbing steel plate，SMA)的超彈性能力設(shè)計(jì)了裝配有SMA支撐的鋼框架，并進(jìn)行了振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)和數(shù)值模擬，驗(yàn)證了其優(yōu)越性能.劉璐等[9]提出了一種自復(fù)位防屈曲支撐，通過(guò)預(yù)應(yīng)力筋實(shí)現(xiàn)復(fù)位，擬靜力試驗(yàn)結(jié)果顯示其具有良好自復(fù)位性能.郭彤等[10]提出了一種腹板摩擦式自定心預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁柱節(jié)點(diǎn)，具有優(yōu)秀的抗震性能.錢輝等[11]將SMA筋與超高韌性纖維增強(qiáng)水泥基復(fù)合材料混合使用，顯著提高了混凝土節(jié)點(diǎn)的延性和自復(fù)位能力.

根據(jù)工作機(jī)理，自復(fù)位裝置通常由復(fù)位元件和耗能元件組成.常見(jiàn)的耗能元件包括摩擦阻尼器[17]、金屬阻尼器[18]和黏滯阻尼器[19]等.近期，一種含有耗能鋼板(energy absorbing steel plate，EASP)的阻尼器被提出[20]，試驗(yàn)結(jié)果顯示其具有穩(wěn)定和飽滿的滯回行為，便于安裝和震后更換.為利用EASP阻尼器的耗能能力的同時(shí)使支撐具備自復(fù)位性能，進(jìn)一步提高結(jié)構(gòu)抗震韌性，一種包含可更換EASP的自復(fù)位支撐(self-centering brace，SCB)被提出并進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證[21].SCB利用預(yù)應(yīng)力鋼絞線實(shí)現(xiàn)自復(fù)位性能，消除殘余變形；利用EASP平面外的塑性彎曲實(shí)現(xiàn)對(duì)地震能量的耗散.需要指出的是，金屬材料具有良好的面內(nèi)剪切耗能性能[22]，這值得在以后的研究中進(jìn)一步考慮.

在前期試驗(yàn)工作的基礎(chǔ)上，為了更加深入了解不同參數(shù)的變化對(duì)SCB性能造成的具體影響，包括耗能能力、殘余變形等，本文基于數(shù)值模擬技術(shù)對(duì)SCB開展了參數(shù)分析.關(guān)鍵參數(shù)包括：EASP屈服強(qiáng)度、鋼絞線預(yù)應(yīng)力和鋼絞線長(zhǎng)度.參數(shù)分析結(jié)果對(duì)SCB的實(shí)際設(shè)計(jì)具有借鑒意義.

1 SCB的構(gòu)造與原理

本章將簡(jiǎn)要介紹SCB的基本構(gòu)造及其工作原理，并結(jié)合理論公式說(shuō)明其力學(xué)性能.詳細(xì)的闡述可見(jiàn)文獻(xiàn)[21].

1.1 基本構(gòu)造

包含可更換EASP的SCB由耗能系統(tǒng)、自復(fù)位系統(tǒng)和約束系統(tǒng)組成，如圖1所示.耗能系統(tǒng)包含多組耗能單元、U形框筒和芯板.其中耗能單元由EASP、端板及帶軌槽的角鋼組成，具體構(gòu)造如圖2所示.耗能單元的一側(cè)端板與U形框筒螺栓連接，另一側(cè)端板與芯板螺栓連接.自復(fù)位系統(tǒng)包含預(yù)應(yīng)力鋼絞線、端板、限位板和驅(qū)動(dòng)板，限位板焊接在U形框筒內(nèi)，驅(qū)動(dòng)板焊接在芯板兩側(cè)并與端板接觸，鋼絞線兩端均固定在端板上，兩端板分別被U形框筒和限位板抵住，使預(yù)應(yīng)力可以施加在鋼絞線上.約束系統(tǒng)包含多組中間開槽的橫隔板，并與U形框筒螺栓連接,目的是增加SCB的整體穩(wěn)定，同時(shí)防止芯板平面外失穩(wěn).芯板、U形框筒與水平連接板連接處均設(shè)有加勁板，防止局部失穩(wěn).圖1(d)展示了裝配完成后的自復(fù)位支撐.

分析其中要害，主要原因是需求分析的缺失和課程模式缺乏針對(duì)性。任何課程都需要學(xué)習(xí)者的需求為前提的，ESP也不例外，沒(méi)有需求分析，就沒(méi)有ESP。而在我國(guó)，ESP需求分析對(duì)絕大多數(shù)的ESP課程仍是一個(gè)可有可無(wú)的概念。沒(méi)有明確的社會(huì)需求分析和學(xué)習(xí)者需求分析，課堂學(xué)習(xí)與實(shí)際需求脫鉤，ESP課程設(shè)置也就無(wú)法真正落實(shí)。

圖1 SCB構(gòu)造[21]Fig.1 Configuration of the SCB[21]

圖2 耗能單元構(gòu)造Fig.2 Configuration of the damping element

1.2 工作原理

為了方便開展參數(shù)分析，首先對(duì)SCB進(jìn)行數(shù)值模擬，建立有限元模型，并與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證.

圖3 SCB變形過(guò)程Fig.3 Deformation process of the SCB

1.3 力學(xué)性能

自復(fù)位系統(tǒng)的力學(xué)性能取決于預(yù)應(yīng)力鋼絞線的數(shù)量、截面積、材性和預(yù)應(yīng)力大小.當(dāng)荷載超過(guò)鋼絞線預(yù)應(yīng)力時(shí)，自復(fù)位系統(tǒng)的一側(cè)端板會(huì)脫開，脫開力Fc1和脫開位移Δgp分別為

第二年，表姐生下李嶠汝。秋里，喜上加喜，遂平全縣豐收。有人說(shuō)，老天爺還算有眼啊，打了咱一耳光又給了個(gè)糖吃。

圖4 SCB簡(jiǎn)化力學(xué)行為Fig.4 Simplified hysteretic curve of the SCB

建立定位數(shù)學(xué)模型,利用該模型對(duì)未知節(jié)點(diǎn)進(jìn)行初步定位估計(jì),計(jì)算未知節(jié)點(diǎn)的坐標(biāo),通過(guò)距離差判別法獲取未知節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)。

SCB的力學(xué)行為本質(zhì)上是耗能系統(tǒng)與自復(fù)位系統(tǒng)二者力學(xué)行為的疊加.圖4展示了SCB的簡(jiǎn)化力學(xué)行為.

現(xiàn)階段致使計(jì)算機(jī)中病毒的形式有很多種，網(wǎng)絡(luò)信息的安全性受到威脅。若想要保證計(jì)算機(jī)網(wǎng)絡(luò)信息安全性，個(gè)人用戶、企業(yè)集體的合法權(quán)益得到保障，就要求計(jì)算機(jī)網(wǎng)絡(luò)信息安全管理工作人員在日常工作中，以用戶實(shí)際需求為主制定合理的網(wǎng)絡(luò)信息安全管理制度。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展與推廣應(yīng)用，威脅計(jì)算機(jī)網(wǎng)絡(luò)信息安全的因素在不斷增加，甚至已經(jīng)嚴(yán)重影響了個(gè)人用戶及企業(yè)集體的合法權(quán)益。所以，計(jì)算機(jī)網(wǎng)絡(luò)信息安全管理工作人員應(yīng)制定相對(duì)健全的制度，保證用戶網(wǎng)絡(luò)信息安全性與利用率，盡量杜絕網(wǎng)絡(luò)信息被入侵、丟失等現(xiàn)象。

Fc1=NcP

(1)

(2)

式中：Nc為鋼絞線數(shù)量；P為預(yù)應(yīng)力大??；Kpe為芯板的剛度.對(duì)于自復(fù)位系統(tǒng)，端板脫開后的力- 位移關(guān)系為

Fc=NcP+NcKc(Δ-Δgp),Δ>Δgp

(3)

(4)

式中Ec、Ac和Lc分別為鋼絞線的彈性模量、截面積和長(zhǎng)度.

綜上可知，采用高屈服強(qiáng)度EASP的SCB承載力較大，且其處于較大位移時(shí)單圈耗散能量更多，但只有位移較大時(shí)才會(huì)進(jìn)入屈服耗能階段，這顯然不利于結(jié)構(gòu)遭遇較小強(qiáng)度地震的情況.同時(shí)，采用高強(qiáng)EASP的SCB自復(fù)位性能較差，存在更大的殘余變形.綜合考慮SCB的自復(fù)位性能和耗能能力，推薦采用低屈服強(qiáng)度EASP.

F1=Fc1+ΔgpKdy

(5)

初始剛度為

加拿大高校學(xué)生管理工作中學(xué)生的自主參與性很高，并發(fā)揮了重要的作用。我國(guó)自2017年9月1日開始實(shí)施的《普通高等學(xué)校學(xué)生管理規(guī)定》(教育部第41號(hào)令)明確指出高校應(yīng)當(dāng)尊重和保護(hù)學(xué)生的合法權(quán)利，教育和引導(dǎo)學(xué)生承擔(dān)應(yīng)盡的義務(wù)與責(zé)任，鼓勵(lì)和支持學(xué)生實(shí)行自我管理、自我服務(wù)、自我教育、自我監(jiān)督[8]。

(6)

屈服強(qiáng)度及屈服前剛度

耗能系統(tǒng)的力學(xué)性能由EASP決定，其力學(xué)模型可簡(jiǎn)化為懸臂，其初始剛度Kdy、屈服強(qiáng)度Fdy、屈服位移Δdy及屈服后剛度Kde可基于彈性理論進(jìn)行計(jì)算[20].

F2=Fc1+NcKc(Δdy-Δgp)+Fdy

(7)

K2=NcKc+Kdy

(8)

屈服后剛度

K3=NcKc+Kde

(9)

2 數(shù)值模擬

當(dāng)支撐由于地震作用受拉或受壓時(shí)，芯板與U形框筒將產(chǎn)生縱向相對(duì)位移，此時(shí)，由于耗能單元的兩端分別固定在芯板與U形框筒上，耗能單元的兩側(cè)端板也將發(fā)生縱向相對(duì)位移，從而引起EASP發(fā)生平面外彎曲并以此耗散地震能量.同時(shí)，發(fā)生相對(duì)位移的芯板帶動(dòng)驅(qū)動(dòng)板將自復(fù)位系統(tǒng)的一側(cè)端板頂起，而另一側(cè)端板繼續(xù)被抵住，使得預(yù)應(yīng)力鋼絞線伸長(zhǎng)，如圖3所示.當(dāng)支撐外荷載卸除時(shí)，處于彈性階段的預(yù)應(yīng)力鋼絞線提供恢復(fù)力，將已經(jīng)屈服的EASP帶回原位置，從而消除支撐由于EASP屈服產(chǎn)生的殘余變形，實(shí)現(xiàn)支撐的自復(fù)位.SCB處于受拉和受壓2種情況下，鋼絞線和EASP的變形模式是對(duì)稱的，這使得SCB具有拉壓對(duì)稱的力學(xué)行為.通過(guò)合理設(shè)計(jì)，可以把SCB的塑性損傷部分集中于耗能單元中，SCB僅通過(guò)EASP屈服耗能.因?yàn)楹哪軉卧獌蓚?cè)端板均為螺栓連接，且SCB具有敞開的外觀，所以震后出現(xiàn)損傷的耗能單元非常便于更換安裝.試驗(yàn)中，SCB試件兩端的水平端板是為了與加載系統(tǒng)的加載頭進(jìn)行連接.在實(shí)際工程中，SCB的兩端，即芯板和U形框筒外都設(shè)有水平連接板，便于安裝應(yīng)用于結(jié)構(gòu)中.

2.1 建立模型

采用有限元軟件ABAQUS[23]建立了SCB的實(shí)體單元有限元模型.SCB試件如圖5所示，其中圖5(a)為試驗(yàn)中SCB試件照片，圖5(b)為SCB試件的有限元模型.除限位板外，SCB的所有構(gòu)件均采用C3D8R單元模擬.由于限位板特殊的幾何構(gòu)造，采用C3D10M單元模擬.為了節(jié)約計(jì)算時(shí)間的同時(shí)保證數(shù)值模擬結(jié)果的精確，對(duì)影響SCB力學(xué)性能的關(guān)鍵構(gòu)件如EASP、鋼絞線等劃分精細(xì)的單元網(wǎng)格，對(duì)其他構(gòu)件如U形框筒、約束單元等劃分較為粗糙的單元網(wǎng)格.不同構(gòu)件之間的接觸面也需要?jiǎng)澐志?xì)的單元網(wǎng)格以保證計(jì)算的收斂.對(duì)于接觸面的模擬，設(shè)置了面與面接觸，法向接觸行為設(shè)置為“硬接觸”，切向接觸行為設(shè)置罰函數(shù)以模擬摩擦，摩擦因數(shù)取為0.2[24].所有的焊接部分均以綁定連接模擬.試件的材料本構(gòu)參數(shù)設(shè)置為與試驗(yàn)一致，SCB整體高度為3 328 mm，橫截面長(zhǎng)、寬均為500 mm.其中鋼絞線的規(guī)格為1×7，公稱直徑為11.1 mm，有效變形長(zhǎng)度為2 624 mm，每根鋼絞線施加15 kN預(yù)緊力，試件具體參數(shù)見(jiàn)表1.數(shù)值模擬中的加載過(guò)程分為2步，在第1個(gè)分析步中采用降溫法對(duì)鋼絞線施加預(yù)應(yīng)力.預(yù)應(yīng)力施加完畢后，在第2個(gè)分析步中對(duì)SCB施加位移荷載.位移幅值從±1 mm逐級(jí)增至±8 mm，每級(jí)增幅為1 mm，各幅值循環(huán)加載1圈.為了避免應(yīng)力集中，在SCB芯板的加載端設(shè)置參考點(diǎn)，之后將參考點(diǎn)與芯板的加載端耦合，將位移荷載施加在參考點(diǎn)上.

圖5 試驗(yàn)與模擬中的SCB[21]Fig.5 SCB in test and simulation[21]

表1 試件參數(shù)表[21]

2.2 驗(yàn)證模型

圖6為數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比圖.可以發(fā)現(xiàn)二者吻合良好，誤差主要出現(xiàn)在初始剛度和殘余變形.這是因?yàn)樵趯?shí)際情況中，SCB的各構(gòu)件之間存在一些縫隙，同時(shí)各接觸面也不是理想的平面，這些因素未能在有限元模型內(nèi)考慮.SCB滯回行為的力學(xué)特征可以被有限元模型較為準(zhǔn)確地反映，且在數(shù)值模擬中各構(gòu)件的變形狀況與實(shí)際情況一致，例如，圖7展示了數(shù)值模擬中EASP的變形情況，具有和試驗(yàn)一致的變形模式[21]，這進(jìn)一步說(shuō)明了有限元模型的正確性.此外，用理論公式算得的力- 位移曲線也在圖6中畫出，發(fā)現(xiàn)有限元模擬結(jié)果與其吻合良好.所以，該有限元模型的正確性得到了驗(yàn)證，能夠以此為基礎(chǔ)開展進(jìn)一步的參數(shù)分析.

圖6 試驗(yàn)與有限元結(jié)果對(duì)比Fig.6 Comparison of the results obtained from test and FE model

圖7 有限元EASP變形模式Fig.7 Deformation mode of EASP from FE model

3 參數(shù)分析

基于驗(yàn)證過(guò)的有限元模型開展參數(shù)分析，探討參數(shù)變化對(duì)SCB滯回性能的影響.關(guān)鍵參數(shù)包括：EASP屈服強(qiáng)度、鋼絞線預(yù)應(yīng)力和鋼絞線長(zhǎng)度.

1.1.3 儀器:日立7020型全自動(dòng)生化分析儀;Beckman-Coulter MAXM血球分析儀;電子稱(常熟市雙杰測(cè)試儀器廠產(chǎn)品);萬(wàn)分之一電子天平(梅特勒-托利多儀器(上海)有限公司產(chǎn)品);Thermo BIOFUGE PRIMO R型離心機(jī)。

3.1 EASP屈服強(qiáng)度

圖8 參數(shù)分析各模型滯回曲線 Fig.8 Hysteresis curves of all the models for the parametric study

圖9 不同EASP屈服強(qiáng)度模型位移為2 mm時(shí)的單圈滯回曲線Fig.9 Comparison of the single cycle curves (2 mm)

圖10 EASP屈服強(qiáng)度的影響Fig.10 Effect of yield strength of EASP

為檢驗(yàn)EASP屈服強(qiáng)度對(duì)SCB滯回性能的影響，以SCB試驗(yàn)試件(EASP屈服強(qiáng)度為306 MPa)為原型，將其EASP屈服強(qiáng)度分別改變?yōu)?95、420 MPa，并進(jìn)行計(jì)算.滯回曲線對(duì)比結(jié)果如圖8(a)所示.為了便于觀察比較各模型的殘余變形，將其局部放大.由式(7)可知，提高EASP屈服強(qiáng)度將增大SCB的屈服強(qiáng)度，這提高了SCB的承載力：當(dāng)EASP屈服強(qiáng)度分別為195、306和420 MPa時(shí)，SCB到達(dá)最大位移時(shí)的承載力分別為284.5、299.9和314.3 kN.圖9比較了位移幅值為2 mm時(shí)各模型的單圈滯回曲線，可以清楚地發(fā)現(xiàn)，由于此時(shí)的位移較小，只有EASP屈服強(qiáng)度為195 MPa的模型進(jìn)入了屈服耗能階段；而另外2個(gè)模型的滯回曲線呈折線形，不包含有面積即意味著沒(méi)有耗能能力，說(shuō)明耗能單元仍處于彈性階段.可以得知，EASP屈服強(qiáng)度越高，SCB進(jìn)入耗能階段所需要的位移越大.圖10(a)對(duì)比了各模型單圈耗散能量大小.可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)位移較小(1～5 mm)時(shí)，屈服強(qiáng)度越低，SCB單圈耗散能量越多，而當(dāng)位移較大(5～8 mm)時(shí)，屈服強(qiáng)度越高，SCB單圈耗散能量越多.這是因?yàn)檩^低屈服強(qiáng)度的EASP會(huì)更早進(jìn)入屈服耗能階段，而當(dāng)位移較大時(shí)，高屈服強(qiáng)度的EASP也已經(jīng)充分進(jìn)入了屈服狀態(tài)，而高屈服強(qiáng)度意味著屈服后產(chǎn)生變形所需要的力更大，這就導(dǎo)致了位移較大時(shí)，EASP的屈服強(qiáng)度越高，單圈耗散能量越多.圖10(b)比較了各模型的殘余變形.可以發(fā)現(xiàn)，EASP屈服強(qiáng)度越小，SCB殘余變形越小，自復(fù)位性能越好，這同樣是因?yàn)楦咔?qiáng)度EASP需要更大的恢復(fù)力才能消除殘余變形.

將耗能系統(tǒng)與自復(fù)位系統(tǒng)疊加，SCB的脫開荷載為

3.2 鋼絞線預(yù)應(yīng)力

SCB的自復(fù)位能力是靠預(yù)應(yīng)力鋼絞線提供的恢復(fù)力來(lái)實(shí)現(xiàn)的，恢復(fù)力由兩部分組成，即預(yù)應(yīng)力和鋼絞線隨端板的伸長(zhǎng)而引起的彈力.所以，預(yù)應(yīng)力是影響SCB滯回性能的重要參數(shù).為檢測(cè)其影響，以SCB試驗(yàn)試件(預(yù)應(yīng)力為15 kN)為原型，將其預(yù)應(yīng)力分別改變?yōu)?、25 kN，并進(jìn)行計(jì)算.

圖11 預(yù)應(yīng)力的影響Fig.11 Effect of prestress of strands

滯回曲線對(duì)比結(jié)果如圖8(b)所示.可以發(fā)現(xiàn)，預(yù)應(yīng)力越大，SCB的脫開力越大，這與式(5)所反映的情況一致.此外，如式(6)～(9)所示，SCB各階段剛度也隨預(yù)應(yīng)力的增大而增大.這些也導(dǎo)致了SCB的承載力隨預(yù)應(yīng)力的增大而增大.但是，改變預(yù)應(yīng)力大小并不會(huì)對(duì)SCB的耗能能力產(chǎn)生影響，如圖11(a)所示.例如，當(dāng)預(yù)應(yīng)力大小為5 kN時(shí),SCB最大位移單圈滯回耗散能量為0.923 kJ，預(yù)應(yīng)力大小為25 kN時(shí),該值為0.917 kN.圖11(b)比較了不同預(yù)應(yīng)力大小的SCB的殘余變形，可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力為15、25 kN時(shí)，SCB的最大殘余變形極小，僅分別為0.07 mm和0.16 mm，而當(dāng)預(yù)應(yīng)力為5 kN時(shí)，SCB的最大殘余變形顯著增大，為1.10 mm.理由是過(guò)小的預(yù)應(yīng)力使SCB的恢復(fù)力不足以將已經(jīng)屈服進(jìn)入塑性的EASP帶回原位.所以，考慮到實(shí)際情況中不可避免的預(yù)應(yīng)力損失問(wèn)題，為了增大恢復(fù)力，使SCB具有良好的自復(fù)位性能，需要對(duì)鋼絞線施加較大預(yù)應(yīng)力.但值得注意的一點(diǎn)是，預(yù)應(yīng)力越大，預(yù)應(yīng)力鋼絞線的變形能力就越小，因?yàn)樵谡麄€(gè)加載過(guò)程中鋼絞線始終需要處于彈性階段，而預(yù)應(yīng)力越大，預(yù)應(yīng)力鋼絞線距屈服點(diǎn)就越近，剩余的“變形儲(chǔ)備”就越小.所以，對(duì)SCB進(jìn)行合理設(shè)計(jì)是必要的，在SCB滿足變形需求的前提下，施加較大的預(yù)應(yīng)力，才能實(shí)現(xiàn)良好的性能.

3.3 鋼絞線長(zhǎng)度

為檢驗(yàn)鋼絞線長(zhǎng)度對(duì)SCB滯回性能的影響，以SCB試驗(yàn)試件(鋼絞線長(zhǎng)度為2 624 mm)為原型，將其鋼絞線長(zhǎng)度分別改變?yōu)? 500、3 500 mm，并進(jìn)行計(jì)算.圖8(c)為滯回曲線對(duì)比圖.可以發(fā)現(xiàn)，改變鋼絞線長(zhǎng)度，SCB脫開力基本不變，但鋼絞線長(zhǎng)度與SCB脫開后的剛度成反比，縮短鋼絞線長(zhǎng)度使SCB脫開后的反力明顯增大，與式(7)和式(9)一致.根據(jù)圖12(a)可以得知，改變鋼絞線的長(zhǎng)度對(duì)SCB的耗能性能幾乎沒(méi)有影響.這證明了SCB的力學(xué)性能是自復(fù)位系統(tǒng)和耗能系統(tǒng)二者的疊加，因?yàn)楦淖冧摻g線長(zhǎng)度不會(huì)影響耗能系統(tǒng)，所以SCB的耗能性能不會(huì)改變.同時(shí)，不同鋼絞線長(zhǎng)度對(duì)殘余變形幾乎沒(méi)有影響，如圖12(b)所示，3個(gè)模型的殘余變形都極小，說(shuō)明具有良好的自復(fù)位性能.圖12(c)對(duì)比了不同鋼絞線長(zhǎng)度SCB的鋼絞線拉力，可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)位移為0 mm時(shí)，因?yàn)槭┘恿讼嗟鹊念A(yù)應(yīng)力，各SCB的鋼絞線拉力相同.但隨著位移絕對(duì)值的逐漸增大，鋼絞線越短，鋼絞線拉力增長(zhǎng)得越快.這是因?yàn)殇摻g線的剛度與其長(zhǎng)度成反比.雖然采用較短的鋼絞線會(huì)使SCB具有更大的承載力，但這也會(huì)減小SCB的變形能力，因?yàn)橥瑯拥奈灰品担摻g線越短，其應(yīng)變就越大，也就越接近屈服點(diǎn).綜上所述，鋼絞線的長(zhǎng)度需要合理選取，以滿足SCB的剛度需求和變形需求.

圖12 鋼絞線長(zhǎng)度的影響Fig.12 Effect of length of strands

4 結(jié)論

本文對(duì)包含可更換EASP的SCB進(jìn)行了數(shù)值模擬研究，并將有限元模型計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比，驗(yàn)證了有限元模型的有效性，之后以此為基礎(chǔ)對(duì)SCB進(jìn)行了參數(shù)分析，探討了關(guān)鍵參數(shù)的改變對(duì)SCB滯回性能的具體影響.得出如下主要結(jié)論：

1) SCB具有優(yōu)異的自復(fù)位能力和一定的耗能能力，可以用于提高結(jié)構(gòu)抗震韌性，減小結(jié)構(gòu)殘余變形.

2) 為了保證SCB自復(fù)位性能，同時(shí)使其在受到較小位移時(shí)就開始耗能，建議采用較低屈服強(qiáng)度的EASP.

副省長(zhǎng)劉強(qiáng)，省人民檢察院檢察長(zhǎng)陳勇，省監(jiān)察委員會(huì)、省高級(jí)人民法院負(fù)責(zé)同志，部分全國(guó)和省人大代表，省人大常委會(huì)副秘書長(zhǎng)，省人大各專門委員會(huì)組成人員，省人大常委會(huì)機(jī)關(guān)及省直有關(guān)部門的負(fù)責(zé)同志，各市人大常委會(huì)負(fù)責(zé)同志等列席會(huì)議。

3) 隨著鋼絞線預(yù)應(yīng)力的減小，SCB的殘余變形將逐漸增大.在滿足SCB變形需求的前提下，宜對(duì)鋼絞線施加足夠的預(yù)應(yīng)力.

闊葉樹種，在京城及周邊木材市場(chǎng)上進(jìn)入4季度銷路仍然暢通。與針葉原木市場(chǎng)相同的是，在京城以及周邊木材市場(chǎng)上經(jīng)營(yíng)東北原木的商家普遍認(rèn)同的仍是俄產(chǎn)木材。這一塊闊葉原木由于需求不減，資源品質(zhì)有保證，價(jià)格水平下行機(jī)會(huì)幾乎全無(wú)。另外，從俄方進(jìn)口的北洋闊葉樹種原木像榆木、楸木、樺木、楊木、柞木、椴木和水曲柳，不僅需求仍然保持著前兩個(gè)月的強(qiáng)勁勢(shì)頭，其銷售價(jià)位也繼續(xù)堅(jiān)挺上揚(yáng)，例如北方市場(chǎng)最認(rèn)可的水曲柳大徑級(jí)優(yōu)質(zhì)新材售價(jià)最強(qiáng)能夠沖高到5 000元/m3以上，一般材也就能賣到4 500元/m3左右。

4) 縮短鋼絞線長(zhǎng)度會(huì)顯著提高SCB的剛度和承載力，但減弱SCB的變形能力.因此，應(yīng)結(jié)合實(shí)際需求合理設(shè)計(jì).