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    瀝青混合料低溫抗裂性能分析及斷裂過程模擬

    2021-04-13 03:56:52閆科偉蘇鑫朱月風(fēng)司春棣
    關(guān)鍵詞:內(nèi)聚力限值老化

    閆科偉,蘇鑫,朱月風(fēng)*,司春棣

    (1.山西水利職業(yè)技術(shù)學(xué)院 道路與橋梁工程系, 山西 運(yùn)城 044000;2.河北省交通安全與控制重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 河北 石家莊 050043;3.石家莊鐵道大學(xué) 交通運(yùn)輸學(xué)院, 河北 石家莊 050043)

    0 引言

    低溫縮裂是瀝青路面的主要病害之一,嚴(yán)重影響到了瀝青路面的正常使用壽命[1-2]。20世紀(jì)90年代,美國戰(zhàn)略公路研究計(jì)劃(SHRP)制定了瀝青及混合料規(guī)范和試驗(yàn)方法,開發(fā)了溫度開裂預(yù)測(cè)系統(tǒng)(thermal cracking prediction software)[3],確定了基于低溫小梁彎曲試驗(yàn)(BBR)的瀝青結(jié)合料選擇標(biāo)準(zhǔn)。此外,SHRP計(jì)劃確定了以間接拉伸試驗(yàn)(IDT)為主的確定瀝青混合料低溫性能的試驗(yàn)方法,現(xiàn)行的AASHTO MEPDG路面設(shè)計(jì)方法規(guī)定了以TCModel和IDT方法確定瀝青路面低溫性能標(biāo)準(zhǔn)[4]。

    近年來,美國多個(gè)地區(qū)的公路局開展了多項(xiàng)聯(lián)合研究,以確定瀝青混合料低溫性能評(píng)價(jià)方法及可靠的數(shù)值分析模型[5-6],代表性的低溫性能評(píng)價(jià)方法如DCT和SCB等斷裂試驗(yàn),引起了較為廣泛的關(guān)注。在評(píng)價(jià)瀝青混合料低溫性能時(shí),通常采用斷裂能值的大小來確定,但在研究過程中,不少學(xué)者對(duì)斷裂能提出了質(zhì)疑,如ZHOU等[7-8]以柔性指數(shù)和韌性指數(shù)來評(píng)價(jià)瀝青混合料的低溫抗裂性能。從目前的研究來看,國內(nèi)的設(shè)計(jì)方法往往比較簡(jiǎn)單,且主要病害面向的是車轍,對(duì)低溫縮裂現(xiàn)象重視程度不夠,而瀝青混合料低溫開裂是個(gè)極為復(fù)雜的過程,與結(jié)合料類型、集料骨架、混合料體積指標(biāo)等密切相關(guān)[9-10]。

    本文引入斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗底鳛镈CT試驗(yàn)的評(píng)價(jià)指標(biāo),評(píng)價(jià)不同因素對(duì)瀝青混合料低溫抗裂性能的影響。采用內(nèi)聚力模型對(duì)DCT試驗(yàn)全過程進(jìn)行模擬,探究混合料的裂紋擴(kuò)展及損失規(guī)律,為瀝青混合料斷裂行為提供參考。

    1 試驗(yàn)與材料

    1.1 原材料

    本研究中的基質(zhì)瀝青性能分級(jí)為PG 64-22,其力學(xué)性能指標(biāo)見表1。研究中為分析不同改性劑可能對(duì)瀝青混合料低溫性能的影響,選取了PPA、SBS為改性劑,分別制備PPA改性瀝青、SBS改性瀝青和PPA/SBS復(fù)合改性瀝青。采用旋轉(zhuǎn)瀝青薄膜加熱試驗(yàn)(RTFO)模擬瀝青短期老化,以研究瀝青老化前后變化對(duì)瀝青混合料的影響。此外,為研究舊路面瀝青材料對(duì)熱拌瀝青混合料的影響,制備含30 % RAP的瀝青混合料,RAP性能指標(biāo)見表2。

    表1 瀝青基本指標(biāo)(PG64-22)

    表2 RAP性能試驗(yàn)指標(biāo)

    本文設(shè)計(jì)了AC-13和AC-16兩種瀝青混合料類型,以研究不同瀝青混合料類型對(duì)低溫開裂性能的影響,見表3。

    表3 不同瀝青混合料類型

    1.2 試驗(yàn)方案

    圖1 DCT試驗(yàn)裝置

    根據(jù)ASTM D7317規(guī)范要求,進(jìn)行DCT試驗(yàn),試驗(yàn)裝置如圖1所示。試驗(yàn)過程中,首先預(yù)加載0.1 kN的荷載,并調(diào)整溫度箱的溫度至試驗(yàn)溫度,冷卻2 h;之后以恒定的控制位移速率0.167 mm/s將試件破壞,記錄試驗(yàn)過程中的荷載-位移曲線,以此作為評(píng)價(jià)瀝青混合料抗裂性能的主要依據(jù)。本文的試驗(yàn)溫度為-12 ℃,每種試件類型至少3個(gè)重復(fù)試件。

    1.3 低溫抗裂性能評(píng)價(jià)方法

    每次瀝青混合料DCT試驗(yàn),均可得到荷載-位移曲線,典型DCT試驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。以此荷載-位移曲線為基礎(chǔ),可計(jì)算多種瀝青混合料抗裂性能指標(biāo),例如斷裂能、柔性指數(shù)和韌性指數(shù)等。但多項(xiàng)研究表明[7-8],這幾種斷裂參數(shù)評(píng)價(jià)瀝青混合料都有局限性。本文選取斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗?fracture strain tolerance,FST)作為瀝青混合料抗裂性能評(píng)價(jià)指標(biāo),已有研究表明[12],F(xiàn)ST在評(píng)價(jià)瀝青混合料抗裂性能時(shí)誤差小、準(zhǔn)確性高,適用于DCT試驗(yàn)評(píng)價(jià)瀝青混合料抗裂性能。

    FST可按式(1)進(jìn)行計(jì)算,其中,F(xiàn)ST為本文的抗裂性能評(píng)價(jià)指標(biāo),斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗?;Gf為斷裂能,見式(2);Sf為斷裂強(qiáng)度指數(shù),見式(3)。

    (1)

    (2)

    其中:Wf為破壞混合料試件所做功;t為試件厚度;L為試件的斷裂區(qū)長度。

    (3)

    其中:Fmax為DCT試驗(yàn)所獲得的最大峰值荷載;a和L參數(shù)的確定,如圖3所示。

    圖2 典型DCT試驗(yàn)的荷載-位移曲線

    圖3 DCT試件相關(guān)參數(shù)的確定

    2 試驗(yàn)結(jié)果與數(shù)據(jù)分析

    基于DCT試驗(yàn)得到每種瀝青混合料斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗?,本?jié)詳細(xì)討論各種參數(shù)變化對(duì)瀝青混合料抗裂性能影響,主要包括:RAP摻量、老化條件、結(jié)合料類型和級(jí)配類型。

    2.1 RAP摻量

    首先,本文探討了RAP摻量對(duì)瀝青混合料低溫抗裂性能的影響。圖4和圖5均為AC-13型瀝青混合料時(shí),不同RAP摻量的瀝青混合料斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗?。其中,圖4為未老化時(shí)4種瀝青混合料的斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗?,從圖中可以看出,當(dāng)瀝青混合料中摻加30 %RAP后,其斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗涤辛嗣黠@下降,每種瀝青混合料的斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗迪陆盗似骄?7.6 %,這說明30 %RAP對(duì)于瀝青混合料低溫抗裂性能有很大的影響。圖5為老化后4種瀝青混合料的斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗担蛨D4類似,加入30 % RAP后,4種瀝青混合料的平均斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗迪陆盗?2.3 %。綜合來說,盡管加入RAP會(huì)降低瀝青混合料成本,但其低溫抗裂性需要在混合料設(shè)計(jì)時(shí)予以考慮,尤其在冬季溫度較低的地區(qū)更應(yīng)注意。

    圖4 RAP摻量對(duì)斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗档挠绊?未老化,AC-13)

    圖5 RAP摻量對(duì)斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗档挠绊?老化,AC-13)

    2.2 老化條件

    本節(jié)對(duì)比分析了短期老化與未老化瀝青混合料之間的低溫抗裂性能。圖6和圖7分別為AC-13和AC-16型、未摻加RAP時(shí)瀝青混合料的斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗到Y(jié)果。從圖6和圖7中均可以看出,未老化的瀝青混合料的FST值均高于老化后的瀝青混合料FST值。對(duì)于AC-13型瀝青混合料來說,老化后的4種瀝青混合料FST值平均下降15 %,其中SBS改性瀝青混合料的FST值下降最多,達(dá)到了20 %左右。對(duì)于AC-16瀝青混合料,老化后的4種瀝青混合料FST值平均下降22 %,同樣是SBS改性瀝青混合料的FST值下降最大,達(dá)到了36 %。分析原因?yàn)?,老化使得瀝青變硬變脆,在低溫狀況下更為明顯。老化后的瀝青混合料盡管可能所產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力值較大,但其斷裂速度會(huì)加快,從而導(dǎo)致斷裂指數(shù)FST值變小。

    圖6 老化對(duì)對(duì)斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗档挠绊?0 % RAP,AC-13)

    圖7 老化對(duì)對(duì)斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗档挠绊?0 % RAP,AC-16)

    2.3 結(jié)合料類型

    本小節(jié)主要分析不同瀝青改性類型對(duì)混合料低溫?cái)嗔研阅艿挠绊?。本文中?種不同的改性瀝青混合料,分別為PPA改性瀝青、SBS改性瀝青、SBS/PPA復(fù)合改性瀝青及基質(zhì)瀝青。圖8和圖9分別為不同改性瀝青混合料的斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗祵?duì)比圖。從圖中可以看出,基質(zhì)瀝青混合料的FST值均比3種改性瀝青混合料的FST值低,4種瀝青混合料的FST排序?yàn)镾BS/PPA復(fù)合改性瀝青>SBS改性瀝青>PPA改性瀝青>基質(zhì)瀝青混合料。

    圖8 結(jié)合料類型對(duì)斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗档挠绊?(0 % RAP,老化)

    圖9 結(jié)合料類型對(duì)斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗档挠绊?(0 % RAP,未老化)

    2.4 級(jí)配類型

    本節(jié)比較了不同級(jí)配時(shí)的瀝青混合料斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗?,需要說明的是,在制作DCT試件的過程中,需要切割、鉆孔等步驟,可能會(huì)使瀝青混合料的體積指標(biāo)發(fā)生變化,本文并沒有將這種誤差考慮在內(nèi)。不同混合料級(jí)配類型對(duì)瀝青混合料低溫抗裂性能的影響仍可從圖8和圖9中獲得。從圖8中可以看出,不同級(jí)配類型的瀝青混合料FST值變化呈現(xiàn)隨機(jī)性,并沒有觀察出明顯的趨勢(shì)。圖9中AC-16型瀝青混合料FST值較AC-13型瀝青混合料FST值高,但并不明顯。需要說明的是,每個(gè)FST值均由3個(gè)重復(fù)試驗(yàn)得到,而AC-16型瀝青混合料的FST變異性較大,3個(gè)重復(fù)試驗(yàn)FST結(jié)果的變異性平均達(dá)到了32 %,而AC-13型瀝青混合料的FST變異性的平均值僅為15 %,因此AC-16型瀝青混合料的低溫?cái)嗔呀Y(jié)果呈現(xiàn)的變異性較大,可能由于AC-16型瀝青混合料的級(jí)配較粗,試件的瀝青與集料分布導(dǎo)致了低溫?cái)嗔言囼?yàn)差異性較大。

    3 斷裂過程模擬

    為分析DCT試驗(yàn)過程中瀝青混合料試件的損傷規(guī)律、裂縫的萌生和擴(kuò)展機(jī)理,采用有限元方法研究DCT試驗(yàn)的整個(gè)過程,并與試驗(yàn)中的結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析,探究試件的損傷規(guī)律。

    3.1 內(nèi)聚力模型

    內(nèi)聚力模型(cohesive zone model, CZM)已應(yīng)用于混凝土、陶瓷等材料中,CZM模型包括指數(shù)型CZM和雙線性CZM模型。根據(jù)已有研究,通常雙線性CZM模型更適合瀝青混合料的模擬[13-15]。

    內(nèi)聚力模型將材料的物理斷裂局限在內(nèi)聚力區(qū)域內(nèi),這個(gè)區(qū)域由兩個(gè)假想面來定義,界面上作用有內(nèi)聚力,I型斷裂的內(nèi)聚力模型如圖10所示。tn和δn分別表示法向內(nèi)聚力和法向位移,裂縫尖端的內(nèi)聚力為零,內(nèi)聚力最大的點(diǎn)稱為內(nèi)聚力區(qū)域尖端。內(nèi)聚力區(qū)域就是材料裂縫尖端和內(nèi)聚力區(qū)域尖端之間的區(qū)域,在這個(gè)區(qū)域內(nèi)將產(chǎn)生復(fù)雜的斷裂行為(包括非線彈性斷裂)。

    雙線性內(nèi)聚力模型的T-δ曲線如圖11所示,其中:T為內(nèi)聚力;δ為裂紋面的相對(duì)位移;Tc為材料的力學(xué)強(qiáng)度,是內(nèi)聚力所能到達(dá)的最大值,稱為開裂強(qiáng)度;δ0為內(nèi)聚力達(dá)到Tc時(shí)裂紋面的位移;δf為裂紋面的最大位移,稱為失效位移;Gc為斷裂能,是指裂紋面從位移為0直到完全分離所消耗的能量,也即材料從完好到斷裂所吸收的能量。

    對(duì)于雙線性CZM模型的參數(shù),斷裂能Gc和抗裂強(qiáng)度Tc可通過試驗(yàn)中獲得。雙線性CZM模型可采用Abaqus中的cohesive element實(shí)現(xiàn),Abaqus中引入損傷系數(shù)D來表征材料的破壞水平,對(duì)于雙線性CZM模型中的D表達(dá)式見公式4。在裂縫的形成過程中,D從0增加到1,當(dāng)D等于0時(shí),表示材料沒有損傷,當(dāng)D等于1時(shí),表示材料已經(jīng)斷裂。

    圖10 內(nèi)聚力模型示意圖

    圖11 雙線性CZM模型的T-δ曲線

    (4)

    式中:δmax為加載過程中裂縫面相對(duì)位移達(dá)到的最大值;δ0是內(nèi)聚力達(dá)到抗裂強(qiáng)度時(shí)的位移值;δf為材料斷裂時(shí)裂縫面的相對(duì)位移值。

    圖12 試件有限元模型

    3.2 算例分析

    應(yīng)用有限元技術(shù)建立標(biāo)準(zhǔn)DCT試件大小的瀝青混合料試件模型及網(wǎng)格劃分,如圖12所示。其中,在試件的斷裂面上設(shè)置內(nèi)聚力單元,其余部分假定材料參數(shù)為均質(zhì)、線彈性材料,并將試件簡(jiǎn)化為平面應(yīng)變問題進(jìn)行考慮。在試件的2個(gè)孔處分別施加向上和向下的位移荷載,并在試件水平處的斷裂位置處細(xì)化網(wǎng)絡(luò)劃分。

    在選取有限元參數(shù)時(shí),選取未摻加RAP、未老化、AC-13級(jí)配條件下的基質(zhì)瀝青混合料相關(guān)數(shù)據(jù),作為有限元數(shù)值分析時(shí)的輸入?yún)?shù)。其中,彈性模量采用-12 ℃、10 Hz下的瀝青混合料動(dòng)態(tài)模量,開裂強(qiáng)度和斷裂指數(shù)分別為本文試驗(yàn)中的所得數(shù)據(jù),見表4。

    表4 瀝青混合料材料參數(shù)

    圖13 DCT試驗(yàn)的數(shù)值模擬及試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比圖

    試驗(yàn)結(jié)果與雙線性CZM模型數(shù)值模擬結(jié)果如圖13所示。其中,縱軸為試驗(yàn)過程中的荷載值,橫軸為DCT試件的裂縫張口位移。從圖13中可以看出,整個(gè)試驗(yàn)過程中荷載經(jīng)歷從0到最大荷載3.25 kN,再逐步下降趨近于0的過程。從曲線的初始階段可以觀察到,當(dāng)荷載小于3 kN時(shí),試驗(yàn)結(jié)果和模擬結(jié)果基本相吻合,直接荷載達(dá)到3 kN之后,試驗(yàn)結(jié)果和數(shù)值模擬結(jié)果稍微出現(xiàn)偏差。根據(jù)已有研究成果[16],當(dāng)荷載達(dá)到最大荷載的90 %左右時(shí),試件即有損傷出現(xiàn),即在3 kN到3.25 kN這個(gè)階段,DCT試件切口處開始出現(xiàn)微裂紋,在界面發(fā)生了較為復(fù)雜的變化,這個(gè)階段的試驗(yàn)結(jié)果不穩(wěn)定,因此數(shù)值模擬與試驗(yàn)開始有了部分偏差。但從整體來看,本文的數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果還是比較吻合的。

    瀝青混合料DCT試驗(yàn)過程可以分為以下幾個(gè)階段,斷裂全過程如圖14所示。

    ① 初始加載階段:試件加載處受到了較大的壓應(yīng)力,中間部位切口處受到了較大的拉應(yīng)力作用。在約為60 %峰值荷載時(shí),試件切口處有明顯的拉應(yīng)力集中,隨著荷載的逐漸增加,試件切口處會(huì)首先發(fā)生局部破壞。

    ② 試件損傷階段:隨著荷載的增大,試件橫軸中間的拉應(yīng)力逐漸增加,當(dāng)拉應(yīng)力值超過瀝青混合料的抗拉強(qiáng)度時(shí),試件切口處開始發(fā)生損傷。隨著荷載的繼續(xù)施加,損傷區(qū)域各點(diǎn)的損傷值會(huì)逐漸增多。

    ③ 裂縫產(chǎn)生階段:隨著荷載的繼續(xù)施加,DCT試件切口處的橫軸部分區(qū)域的損傷值就會(huì)達(dá)到1,相應(yīng)的部位就會(huì)產(chǎn)生一定長度的宏觀裂縫。裂縫出現(xiàn)后,試件的承載能力降低,施加的荷載值下降。

    ④ 裂縫擴(kuò)展階段:試件產(chǎn)生宏觀裂縫之后,荷載逐漸下降,但此時(shí)裂縫需要繼續(xù)擴(kuò)展,同樣需要施加一定荷載。

    ⑤ 試件完全破裂:當(dāng)裂縫擴(kuò)展至DCT試件切口尾端時(shí),試件徹底損壞,失去承載能力。

    (a) 初始加載

    4 結(jié)論與展望

    ① 利用DCT試驗(yàn),采用斷裂應(yīng)變?nèi)菹拗翟u(píng)價(jià)了不同瀝青混合料的低溫抗裂性能,結(jié)果表明,高含量RAP摻量和瀝青老化均會(huì)對(duì)瀝青混合料低溫性能有不利影響;級(jí)配對(duì)瀝青混合料低溫性能的影響并不大,但粗級(jí)配瀝青混合料的斷裂指標(biāo)值變異性較大;使用改性瀝青或復(fù)合改性瀝青會(huì)增加瀝青混合料的低溫抗裂性。

    ② 使用雙線性CZM模型分析了瀝青混合料DCT斷裂試驗(yàn),并對(duì)試件的損傷規(guī)律和裂縫的形成、擴(kuò)展進(jìn)行了分析,研究表明,瀝青混合料DCT試驗(yàn)過程可分為5階段,即初始加載、試件損傷、裂縫產(chǎn)生、裂縫擴(kuò)展、試件完全破裂,有限元模擬和試驗(yàn)結(jié)果有很好的一致性。

    ③ 在將來的研究中,可建立DCT試驗(yàn)數(shù)據(jù)庫,采用灰色關(guān)聯(lián)的方法具體分析不同因素對(duì)低溫抗裂性能的影響程度,為低溫地區(qū)施工提供參考。

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