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    雙荷載箱自平衡法樁基荷載試驗及樁底注漿效果研究

    2021-04-08 02:06:10李來龍
    城市道橋與防洪 2021年3期
    關(guān)鍵詞:試樁樁基阻力

    李來龍

    [同濟大學(xué)建筑設(shè)計研究院(集團)有限公司,上海市 200092]

    0 引 言

    在以往的工程中,傳統(tǒng)樁基承載力測試方法采用堆載或者反力架法測試,隨著橋梁規(guī)模和跨徑的增大,樁基礎(chǔ)的單樁極限承載力也越來越大,傳統(tǒng)測試樁方法越來越困難,成本越來越高。

    同時,對于樁底注漿的大噸位樁基,更是無法測試其承載力及注漿的效果,導(dǎo)致基樁的潛力不能合理發(fā)揮。自平衡法正好改進傳統(tǒng)靜載試驗的缺點,很好地適應(yīng)于長大直徑樁承載力的測試。而采用雙荷載箱的自平衡法又在單荷載箱的基礎(chǔ)進一步節(jié)約成本、并能測試樁底注漿對樁承載力的提高程度。

    圖1 為樁身荷載傳遞示意圖。

    圖1 樁身荷載傳遞示意圖

    1 雙荷載箱自平衡法試驗原理

    1.1 傳統(tǒng)自平衡法

    自平衡法的基本出發(fā)點是利用試樁自身反力平衡的原則,在樁端附近或樁身某截面處預(yù)埋經(jīng)特別設(shè)計可用于加載的荷載箱,將樁身分為兩段。試驗時,在地面上通過油泵加壓,隨著壓力增加,荷載箱將同時向上、向下發(fā)生變位,促使樁側(cè)阻力和樁端阻力的發(fā)揮[1]。此時,上下樁段的反力大小相等、方向相反,從而達到試樁自身反力平衡加載的目的。隨著荷載箱壓力不斷增加,試樁樁土作用破壞,試驗終止。通過上下樁段的Q—s 曲線及相應(yīng)的S—lgt 曲線,采用合理的數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換方法和承載力判定方法,即可確定試樁的極限承載力、樁側(cè)及樁段阻力的分布情況[2]。

    樁基噸位越大、樁型越復(fù)雜,自平衡法靜載試驗的可操作性和經(jīng)濟性等優(yōu)勢就更加明顯。但是,傳統(tǒng)的單荷載箱形式的自平衡法也存在以下幾點不足:

    (1)荷載箱的理論埋設(shè)位置應(yīng)當(dāng)位于兩段樁極限承載力相等的位置,但是由于實際地質(zhì)情況的多變性,根據(jù)勘察報告計算參數(shù)預(yù)先估算的平衡點位置肯定會存在一定的偏差,導(dǎo)致上、下兩段樁不可能同時達到破壞,從而導(dǎo)致上、下兩段樁的極限承載力不相等,由此判定的極限承載力小于真實的極限承載力,故結(jié)果偏于保守。

    (2)荷載箱為一次性投入,不可回收重復(fù)利用,隨著加載噸位的增加,其自身造價也在不斷增加。當(dāng)樁基承載力較大時,滿足試驗要求的荷載箱需求尺寸也較大,在大幅增加造價的同時也為荷載箱的埋設(shè)增加了施工困難。

    (3)設(shè)計中經(jīng)常會采用樁底注漿的形式來提高樁基承載力、減少基礎(chǔ)沉降。但樁底注漿后,樁身的平衡點位置就發(fā)生了改變,傳統(tǒng)單荷載箱的形式難以對注漿后的樁基承載力和注漿效果進行測試。

    1.2 雙荷載箱自平衡法試驗原理

    為克服傳統(tǒng)單荷載箱法的不足,提出采用雙荷載箱的加載形式,即在樁身相應(yīng)位置埋設(shè)兩個荷載箱,將樁身劃分為三個部分,見圖2 所示。兩個荷載箱埋設(shè)位置滿足三個要求:(1)Qb<Qu+Qm,(2)Qm<Qu,(3)Qu<Qb+Qm(Qu、Qm、Qb分別為按地質(zhì)報告計算的上、中、下三節(jié)樁的極限承載力)。雙荷載箱自平衡法加載示意如圖3 所示。

    圖2 雙荷載箱埋設(shè)示意圖

    圖3 雙荷載箱自平衡法試驗步驟示意圖

    (1)步驟一:將上荷載箱臨時鎖死,將上段樁和中段樁合成一個整體,對下荷載箱充油加壓。由于Qb<Qu+Qm,下段樁先發(fā)生破壞,得到下段樁的樁側(cè)阻力和端阻力極限值。

    (2)步驟二:下荷載箱保持打開,此時中段樁和下段樁為斷開狀態(tài),對上荷載箱充油加壓。由于Qm<Qu,中段樁先發(fā)生破壞,得到中段樁的樁側(cè)阻力極限值。

    (3)步驟三:將下荷載箱臨時鎖死,將中段樁和下段樁合成一個整體,對上荷載箱充油加壓。由于Qu<Qb+Qm,上段樁先發(fā)生破壞,得到上段樁的樁側(cè)阻力極限值。

    1.3 雙荷載箱自平衡法的特點

    通過雙荷載箱自平衡法的工作機理,可以看出該優(yōu)化方法具備以下特點:

    (1)對于大噸位樁基,埋設(shè)兩個小規(guī)格荷載箱的造價投入常常低于埋設(shè)一個大規(guī)格的荷載箱。

    (2)荷載箱的埋設(shè)位置無需考慮樁身自身的平衡點位置,只需埋設(shè)在每個加載步驟試驗需求的范圍內(nèi)即可。

    (3)上、中、下三節(jié)樁在測試過程中都達到極限破壞,測試成果準(zhǔn)確。

    (4)由于荷載箱埋設(shè)位置的靈活性,可對樁底注漿前后分別對樁基承載力進行加載試驗,可以直觀有效地測試樁底注漿對樁基承載力的提高作用。

    2 實際應(yīng)用

    2.1 工程概況

    上海某跨越黃浦江的大橋主橋采用(49.55+75.45+296+75.45+49.55)m 雙塔雙索面半漂浮體系預(yù)應(yīng)力混凝土斜拉橋。每個主墩設(shè)置60 根樁長81 m的Φ1.8 m 鉆孔灌注樁,以⑨2粉砂層為樁基持力層。為控制沉降、提高樁基的承載力,每根樁均采用樁底注漿工藝。

    根據(jù)地質(zhì)報告計算,按規(guī)范估算樁基極限承載能力值如表1 所列。

    表1 樁基極限承載力估算表

    2.2 荷載箱的埋設(shè)

    樁身內(nèi)設(shè)置兩個荷載箱,考慮進行注漿前、后分別測試極限承載力,根據(jù)測試原理和試驗?zāi)康?,荷載箱埋設(shè)位置如圖4 所示。

    根據(jù)地質(zhì)報告計算,注漿前、后 Qu、Qm、Qb的數(shù)值如表2 所列。

    由上表可知,荷載箱的埋設(shè)位置(見圖4)滿足Qb<Qu+Qm、Qm<Qu、Qu<Qb+Qm三個條件。由此,確定兩個荷載箱最大預(yù)估加載值為2×20 000 kN。

    圖4 荷載箱埋設(shè)位置圖(單位:m)

    表2 注漿前、后樁身承載力估算表

    2.3 試驗過程

    樁身強度達到設(shè)計要求時,進行自平衡法試樁。加載方式采用慢速維持荷載法,逐級加載,每級加載預(yù)估加載值的1/15,第一級按兩倍荷載分級加載。每級荷載作用下,上、下兩段樁均達到相對穩(wěn)定后再加下一級荷載,直到試樁破壞或者達到荷載箱極限加載值。卸載也分級進行,每級卸載為3 倍加載荷載等級。每級荷載卸載后,觀測兩段樁的回彈量,穩(wěn)定后,再卸下一級荷載[3]。

    表3 為分級加、卸載數(shù)值表,圖5 為現(xiàn)場試驗之實景。

    表3 分級加、卸載數(shù)值表

    2.4 試驗結(jié)果

    2.4.1 各節(jié)樁極限承載力試驗數(shù)據(jù)

    由于樁底注漿對上段樁不產(chǎn)生影響,因此上段樁僅需測試一次即可,該項試驗上段樁的極限承載力在樁底注漿后進行測試。各節(jié)樁極限承載力自平衡法的測試結(jié)果如表4 所列。

    圖5 現(xiàn)場試驗之實景

    表4 各節(jié)樁極限承載力試驗數(shù)據(jù)一覽表

    2.4.2 自平衡法樁基承載力計算公式

    自平衡法測出的上段樁側(cè)阻力方向向下,與常規(guī)側(cè)阻力方向相反,反向側(cè)阻力將使土層減壓松散,故該法測出的側(cè)阻力小于常規(guī)側(cè)阻力,需要進行修正。因此,自平衡法樁基承載力計算公式為:

    式中:Qu、Qm、Qb分別為上、中、下三段樁的加載極限值;Wu為上段樁自重;γ 為上段樁抗拔修正系數(shù),根據(jù)土層選用,該工程γ=0.8。

    2.4.3 試驗結(jié)果

    對試驗數(shù)據(jù)進行匯總,樁基極限承載能力試驗值如表5 所列,試驗值轉(zhuǎn)換后的Q-s 曲線如圖6 所示。

    2.4.4 試驗數(shù)據(jù)分析

    (1)試樁壓漿前單樁豎向抗壓極限承載力為33 673 kN,壓漿后為47 473 kN,提高了40%的承載能力,與規(guī)范計算值基本一致,充分說明了樁底注漿技術(shù)是提高樁基承載能力的一項有效措施。

    表5 樁基極限承載力試驗值一覽表

    圖6 Q-s 曲線轉(zhuǎn)換圖

    (2)試驗數(shù)據(jù)相對于理論計算數(shù)據(jù)偏小,主要的原因為樁底沉渣的影響較大,對樁底承載力比理論值減小較多。同時,在施工過程中對底部部分土層產(chǎn)生了一定擾動,對土層的摩阻力產(chǎn)生了一定的影響。通過樁底注漿提高了樁基承載力,彌補了施工中可能產(chǎn)生的各種問題,確保橋梁的安全。

    3 結(jié) 論

    (1)該工程的樁基樁底注漿后滿足設(shè)計要求,是理論計算值的1.2 倍,增加值不是太大,同時試驗的數(shù)量較少,不宜對樁長進行較大優(yōu)化。

    (2)該工程完成了50 000 kN 鉆孔灌注樁的靜載試驗,這是常規(guī)方法很難實現(xiàn)的。且試驗簡單,試驗費用省,與傳統(tǒng)方法相比可節(jié)省試驗總費用的30%左右。

    (3)在試驗中,上荷載箱最大加載值為19 200 kN,下荷載箱最大加載值為16 800 kN,如果采用單荷載箱進行試驗,則至少需要在合適的位置配置20 000 kN(測注漿前)和28 000 kN(測注漿后)的荷載箱各一個。雙荷載箱法有效減小了試驗所投入設(shè)備的規(guī)模。

    (4)國內(nèi)目前對長大直徑樁、樁底注漿樁等自平衡試驗數(shù)據(jù)還較少。未來,隨著雙荷載箱,甚至多荷載箱技術(shù)的發(fā)展,根據(jù)大量可靠的試驗數(shù)據(jù)結(jié)果,人們也能更加深入地了解樁底注漿的具體效果,從而達到更加合理有效的優(yōu)化設(shè)計的目的。

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