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    礦坑生態(tài)修復(fù)工程邊坡加固穩(wěn)定性分析研究*

    2021-04-07 06:38:26何昌杰李建新粟元甲田湖南陳洪濤
    施工技術(shù)(中英文) 2021年2期
    關(guān)鍵詞:巖質(zhì)擋土墻安全系數(shù)

    何昌杰,李建新,粟元甲,田湖南,陳洪濤

    (1.中國建筑第五工程局有限公司,湖南 長沙 410004; 2.中建五局第三建設(shè)有限公司,湖南 長沙 410004; 3.中國科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所,湖北 武漢 430000)

    對廢棄礦坑進(jìn)行生態(tài)修復(fù),進(jìn)行開發(fā)再利用是國家綠色發(fā)展的戰(zhàn)略目標(biāo)。在對廢棄礦坑生態(tài)修復(fù)和開發(fā)再利用的過程中,首先要解決礦坑邊坡穩(wěn)定性問題。為準(zhǔn)確了解邊坡穩(wěn)定性問題,做出最合理的加固方案,確保邊坡穩(wěn)定,前期的邊坡穩(wěn)定性分析尤為重要。特別是地質(zhì)復(fù)雜的礦坑邊坡更加需要使用合理的方法和工具,準(zhǔn)確計(jì)算出各類邊坡穩(wěn)定性安全系數(shù)來進(jìn)行邊坡穩(wěn)定性分析,制訂合理有效的加固方案,確保邊坡安全。

    1 地質(zhì)概況

    長沙冰雪世界項(xiàng)目上層村落場地位于湘江西岸。場地原始地貌單元為湘江河流沖積Ⅱ級堆積階地。場地地勢起伏較大,區(qū)域地形高差16m。

    1.1 地質(zhì)構(gòu)造

    長沙位于東南地洼區(qū)雪峰地穹系湘江地洼列幕阜地穹西南端的烏山洼凸區(qū),經(jīng)歷了槽、臺、洼三大構(gòu)造演化階段,現(xiàn)已進(jìn)入余動期。中生代以降,形成了NE-NNE向展布的斷隆、斷陷。第四系構(gòu)造運(yùn)動以差異性升降運(yùn)動為主,在場地內(nèi)形成了多級階地。

    1.2 地層巖性

    1.3 不良地質(zhì)作用

    1)巖溶 整個(gè)冰雪世界場地巖溶很發(fā)育,大部分均有充填物,為淺埋型巖溶,巖溶形態(tài)以溶洞或溶隙為主,其次為溶蝕小孔,基巖頂部發(fā)育有溶溝(槽)。

    2)高邊坡 場地西北高、東南低,高差近16m,存在多級不規(guī)則邊坡,且邊坡僅局部做臨時(shí)噴混凝土處理,經(jīng)雨水沖刷、掏空,邊坡多處出現(xiàn)小范圍坍塌現(xiàn)象。施工時(shí),應(yīng)采取必要措施對高邊坡進(jìn)行支護(hù)處理。

    1.4 場地穩(wěn)定性評價(jià)

    勘察過程中除巖溶外未發(fā)現(xiàn)有其他影響場地穩(wěn)定性的滑坡、塌陷及全新斷層等不良地質(zhì)作用,場地處于基本穩(wěn)定狀態(tài)。

    2 邊坡加固設(shè)計(jì)參數(shù)

    項(xiàng)目邊坡三維形態(tài)及分區(qū)如圖1所示。

    圖1 邊坡形態(tài)三維示意

    2.1 設(shè)計(jì)計(jì)算參數(shù)

    根據(jù)《長沙冰雪世界項(xiàng)目巖土工程詳細(xì)勘察報(bào)告》《桐溪湖礦坑生態(tài)修復(fù)利用工程現(xiàn)場直剪試驗(yàn)報(bào)告》,得到巖土層設(shè)計(jì)計(jì)算參數(shù),如表1所示。

    表1 各巖(土)層設(shè)計(jì)參數(shù)

    2.2 主要荷載參數(shù)

    項(xiàng)目巖壁與建筑物關(guān)系復(fù)雜,不同區(qū)段和標(biāo)高的荷載情況各異。設(shè)計(jì)計(jì)算的荷載根據(jù)冰雪世界主體設(shè)計(jì)單位提資確定。與坑壁邊坡有關(guān)的荷載自上而下主要如下。

    1)A,B區(qū)地下室單根樁荷載均值約7 000kN,最大達(dá)到10 206kN,樁荷載作用于微風(fēng)化巖體,作用標(biāo)高為41.000m或43.000m。

    2)擋土墻及墻后填土荷載約200kPa,作用標(biāo)高在30.000m左右。

    3)坡面馬道地下室柱荷載為1 000kPa左右,作用標(biāo)高范圍為16.000~30.000m。

    4)16.000m標(biāo)高平臺柱采用獨(dú)立基礎(chǔ),荷載719~2 437.5kPa;環(huán)梁豎向荷載800kN/m,水平荷載200kN/m。

    5)-17.000m標(biāo)高坑壁的連梁梁端嵌入坑壁,豎向荷載約700kN,水平荷載200kN/m。

    3 臨時(shí)邊坡穩(wěn)定性分析

    本工程邊坡為一級邊坡,臨時(shí)邊坡安全系數(shù)取1.25。

    根據(jù)勘察報(bào)告,鉆孔揭露土層未見地下水,本次計(jì)算分析僅考慮暴雨條件下巖土物理力學(xué)參數(shù)(黏聚力和內(nèi)摩擦角)的弱化折減。根據(jù) GB 50330—2013《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》第4.3.3條規(guī)定,考慮巖體完整程度,折減系數(shù)取0.85。

    3.1 土質(zhì)邊坡臨時(shí)穩(wěn)定性計(jì)算

    土質(zhì)邊坡臨時(shí)穩(wěn)定性計(jì)算考慮3種工況:①削坡; ②削坡施加臨時(shí)荷載;③削坡施加臨時(shí)荷載加地震力。

    各區(qū)受力情況根據(jù)《長沙冰雪世界坡面施工荷載情況》確定。其中各區(qū)坡頂承受臨時(shí)荷載52kPa,作用范圍為坡頂外2~9m,共7m寬度。各級馬道承受臨時(shí)荷載26kPa(見圖2)。

    圖2 計(jì)算剖面荷載(單位:kN·m-2)

    3.1.1A區(qū)土質(zhì)邊坡臨時(shí)穩(wěn)定性分析

    A區(qū)域取3個(gè)剖面進(jìn)行穩(wěn)定性安全系數(shù)計(jì)算和加固設(shè)計(jì),工況取削坡、削坡加載及削坡加載加地震3種,3種工況按暴雨情況考慮。各剖面安全系數(shù)及加固力計(jì)算結(jié)果如表2所示。

    表2 A區(qū)土質(zhì)邊坡臨時(shí)穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果

    由計(jì)算結(jié)果得出:計(jì)算剖面在削坡、削坡加載及削坡加載加地震3種工況下,邊坡安全系數(shù)均大于1.25,邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)。

    3.1.2B區(qū)土質(zhì)邊坡臨時(shí)穩(wěn)定性分析

    B區(qū)域取7個(gè)剖面進(jìn)行穩(wěn)定性安全系數(shù)計(jì)算和加固設(shè)計(jì),工況取削坡、削坡加載及削坡加載加地震3種,3種工況按暴雨情況考慮。各剖面安全系數(shù)及加固力計(jì)算結(jié)果如表3所示。

    表3 B區(qū)土質(zhì)邊坡臨時(shí)穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果

    根據(jù)計(jì)算結(jié)果,坡面較為穩(wěn)定,臨時(shí)荷載作用下基本滿足臨時(shí)邊坡穩(wěn)定性要求。B3-3′,B5-5′剖面達(dá)不到安全性要求,根據(jù)滑動面情況判別為淺表層局部滑動。設(shè)計(jì)采用土釘與噴錨組合支護(hù)方式可有效控制滑坡情況。

    3.2 巖質(zhì)邊坡臨時(shí)穩(wěn)定性計(jì)算

    選取A區(qū)3個(gè)剖面和B區(qū)7個(gè)剖面進(jìn)行穩(wěn)定性安全系數(shù)計(jì)算和加固設(shè)計(jì),取削坡暴雨工況。考慮巖質(zhì)邊坡與土質(zhì)邊坡破壞面的不同,將土體自重荷載施加于巖土界面上單獨(dú)計(jì)算巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性。

    根據(jù)GB 50330—2013《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》,項(xiàng)目巖質(zhì)邊坡高度>30m,坡面形態(tài)復(fù)雜,荷載情況各異,綜合考慮采用數(shù)值極限分析方法計(jì)算。

    邊坡穩(wěn)定性和加固力計(jì)算采用Slide軟件。巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性安全系數(shù)采用Morgenstern-Price法進(jìn)行計(jì)算,并綜合不同計(jì)算方法確定加固力。

    根據(jù)勘察報(bào)告,邊坡巖質(zhì)主要為III級圍巖,巖壁表層巖體為IV級,深部巖體為II級。巖體結(jié)構(gòu)面呈水平狀。

    考慮卸荷及長期風(fēng)化侵蝕對表面巖體的作用,對外露巖壁表層10m范圍內(nèi)巖體取IV級圍巖參數(shù)??紤]巖石邊坡爆破開挖并未嚴(yán)格控制爆破振動及巖石卸荷擾動,開挖巖體表層10m范圍內(nèi)巖體取IV級圍巖參數(shù)??紤]本區(qū)巖溶發(fā)育,內(nèi)部巖體取III級圍巖參數(shù)。

    根據(jù)勘察報(bào)告中關(guān)于巖體的測試及現(xiàn)場揭露的巖體情況,結(jié)合GB/T 50218—2014《工程巖體分級標(biāo)準(zhǔn)》中給出的不同級別巖體物理力學(xué)參數(shù)表D.0.1,綜合考慮得到本工程III級、IV級圍巖參數(shù),如表4所示。

    表4 巖體參數(shù)

    各剖面安全系數(shù)及加固力計(jì)算如表5,6所示。B2-2′剖面削坡暴雨工況如圖3所示。

    表5 A區(qū)巖質(zhì)邊坡臨時(shí)穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果

    根據(jù)計(jì)算結(jié)果,坡面較為穩(wěn)定,安全系數(shù)達(dá)到3左右,在臨時(shí)荷載作用下均滿足臨時(shí)邊坡穩(wěn)定性要求。實(shí)際處理時(shí)應(yīng)以危巖、臨邊滾石等為主。

    表6 B區(qū)巖質(zhì)邊坡臨時(shí)穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果統(tǒng)計(jì)

    圖3 B2-2′剖面臨時(shí)邊坡削坡暴雨工況

    4 永久邊坡穩(wěn)定性分析

    永久邊坡穩(wěn)定性分為土質(zhì)邊坡永久穩(wěn)定性和巖質(zhì)邊坡永久穩(wěn)定性,其中土質(zhì)邊坡根據(jù)土質(zhì)條件和場地規(guī)劃布置的不同情況又分為 A,B區(qū)錨桿(索)扶壁式擋土墻方案設(shè)計(jì)計(jì)算。

    4.1 土質(zhì)邊坡永久穩(wěn)定性計(jì)算

    采用理正巖土工程計(jì)算分析軟件6.0PB1版和理正深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件7.0PB1版計(jì)算土質(zhì)邊坡永久穩(wěn)定性。

    A,B區(qū)永久土質(zhì)邊坡采用錨桿(索)擋土墻方案支護(hù)土體,典型剖面如圖4所示。

    圖4 擋土墻示意

    擋土墻支護(hù)土體高度在5~12m,根據(jù)GB 50330—2013 《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》要求,基礎(chǔ)距離邊坡小于0.5倍的坡高時(shí),為靜止土壓力,采用理正巖土工程計(jì)算分析軟件對9,10,11,12m 4種不同高度的擋土墻以及巖石地基和改良土層地基進(jìn)行計(jì)算,擋土墻側(cè)向土壓力均為按照規(guī)范要求計(jì)算的靜止土壓力。

    通過各種最不利的條件組合計(jì)算,滿足穩(wěn)定驗(yàn)算要求的擋土墻主要幾何參數(shù)如表7所示。

    表7 扶壁式擋土墻幾何參數(shù)

    對于擋土墻基礎(chǔ)下方有軟弱下臥層的情況,需進(jìn)行地基承載力驗(yàn)算。驗(yàn)算結(jié)果表明:對擋土墻基礎(chǔ)下方軟弱下臥層采用拋石置換或C20混凝土置換,置換深度為2m,置換層地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值為400kPa,經(jīng)過壓力擴(kuò)散后軟弱下臥層頂部的附加應(yīng)力值為168kPa,小于粉質(zhì)黏土的承載力特征值180kPa。對軟弱下臥層的處理滿足擋土墻地基承載力驗(yàn)算要求。

    4.2 巖質(zhì)邊坡永久穩(wěn)定性計(jì)算

    選取A區(qū)3個(gè)剖面和B區(qū)7個(gè)剖面進(jìn)行穩(wěn)定性安全系數(shù)計(jì)算和加固設(shè)計(jì),取削坡加永久荷載暴雨工況??紤]到巖質(zhì)邊坡破壞與土質(zhì)邊坡破壞面的不同,將土體自重施加于巖土界面上單獨(dú)計(jì)算巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性。

    根據(jù)GB 50330—2013《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》,項(xiàng)目巖質(zhì)邊坡高度>30m,坡面形態(tài)復(fù)雜,荷載情況各異,綜合考慮采用數(shù)值極限分析方法計(jì)算。

    邊坡穩(wěn)定性和加固力計(jì)算采用Slide軟件。巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性安全系數(shù)采用GB 50330—2013《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》Morgenstern-Price法進(jìn)行計(jì)算,并綜合不同計(jì)算方法確定加固力。

    根據(jù)勘察報(bào)告,邊坡巖質(zhì)主要為III級圍巖,巖壁表層巖體為IV級,深部巖體為II級。巖體結(jié)構(gòu)面呈水平狀。

    考慮卸荷及長期風(fēng)化侵蝕對表面巖體的作用,對外露巖壁表層10m范圍內(nèi)巖體取IV級圍巖參數(shù)??紤]巖石邊坡爆破開挖并未嚴(yán)格控制爆破振動及巖石卸荷擾動,開挖巖體表層10m范圍內(nèi)巖體取IV級圍巖參數(shù)。考慮本區(qū)巖溶發(fā)育,內(nèi)部巖體取III級圍巖參數(shù)。各剖面安全系數(shù)及加固力計(jì)算結(jié)果如表8,9所示。B6-6′剖面削坡暴雨工況如圖5所示。

    表8 A區(qū)巖質(zhì)邊坡永久穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果

    根據(jù)計(jì)算結(jié)果,坡面較為穩(wěn)定,多數(shù)剖面安全系數(shù)達(dá)到1.4以上,永久荷載作用下基本達(dá)到永久邊坡穩(wěn)定性要求,A4-4′、B2-2′兩個(gè)剖面不滿足永久邊坡安全系數(shù)1.35要求,加固力較小。根據(jù)滑動面情況,為淺表層弱化區(qū)滑動。

    表9 B區(qū)巖質(zhì)邊坡永久穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果

    圖5 B6-6′剖面永久邊坡削坡暴雨工況

    由于項(xiàng)目16.000m標(biāo)高平臺受到結(jié)構(gòu)水平拉力200kN/m,為確保邊坡巖體不受到拉力,在受拉區(qū)范圍設(shè)置預(yù)應(yīng)力錨索??紤]該區(qū)巖溶發(fā)育,坡頂荷載大,為避免邊坡發(fā)生傾倒破壞,邊坡施加錨桿提高巖體整體性。

    5 結(jié)語

    通過采用Slide軟件計(jì)算邊坡穩(wěn)定性和加固力,并基于GB 50330—2013《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》的Morgenstern-Price法計(jì)算巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性安全系數(shù)和加固力,且采用理正巖土工程計(jì)算軟件和理正深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件計(jì)算土質(zhì)邊坡永久穩(wěn)定性。經(jīng)計(jì)算分析得出如下結(jié)論。

    1)土質(zhì)邊坡臨時(shí)穩(wěn)定性分析 在削坡、削坡加載及削坡加載加地震3種工況下,A區(qū)選取的3個(gè)剖面邊坡安全系數(shù)均大于1.25,邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài);B區(qū)選取的7個(gè)剖面中B3-3′,B5-5′剖面達(dá)不到安全性要求,根據(jù)滑動面情況判別為淺表層局部滑動。設(shè)計(jì)采用土釘與噴錨組合支護(hù)方式可有效控制滑坡情況。

    2)巖質(zhì)邊坡臨時(shí)穩(wěn)定性分析 根據(jù)A區(qū)選取的3個(gè)剖面和B區(qū)選取的7個(gè)剖面計(jì)算結(jié)果,剖面較為穩(wěn)定,安全系數(shù)達(dá)到3左右,臨時(shí)荷載作用下均滿足臨時(shí)邊坡穩(wěn)定性要求。

    3)土質(zhì)邊坡永久穩(wěn)定性分析 根據(jù)GB 50330—2013 《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》要求,采用理正巖土工程計(jì)算軟件對各種最不利條件組合下9,10,11,12m 4種不同高度的擋土墻及巖石地基和改良土層地基進(jìn)行計(jì)算,得出滿足穩(wěn)定性驗(yàn)算要求的擋土墻主要幾何參數(shù)。計(jì)算驗(yàn)證對擋土墻基礎(chǔ)下方軟弱下臥層采用拋石或C20混凝土置換處理2m厚,能夠滿足擋土墻地基承載力要求。

    4)巖質(zhì)邊坡永久穩(wěn)定性分析 在削坡加永久荷載暴雨工況下,A區(qū)選取的3個(gè)剖面和B區(qū)選取的7個(gè)剖面基本達(dá)到永久邊坡穩(wěn)定性要求,其中A4-4′,B2-2′兩個(gè)剖面未能滿足永久邊坡安全系數(shù)1.35的要求,根據(jù)滑動面情況,為淺表層弱化區(qū)滑動??紤]項(xiàng)目16.000m標(biāo)高平臺受到結(jié)構(gòu)水平拉力200kN/m,為確保邊坡巖體不受到拉力,在受拉區(qū)范圍設(shè)置預(yù)應(yīng)力錨索。考慮到該區(qū)巖溶發(fā)育,坡頂荷載大,為避免邊坡發(fā)生傾倒破壞,邊坡均施加錨桿以提高巖體整體性。

    綜上所述,邊坡整體基本處于穩(wěn)定狀態(tài),局部不穩(wěn)定坡面采取加固措施后,也可達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài),保障基坑安全。

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