熱處理對(duì)聚合物改性纖維增韌水泥基復(fù)合材料物理力學(xué)性能的影響

周建偉，余保英，孔亞寧，楊 文，程寶軍

(中建西部建設(shè)建材科學(xué)研究院有限公司，成都 610094)

0 引 言

在水泥基復(fù)合材料中摻入纖維可以有效改善其脆性，增強(qiáng)其抗拉、延性、韌性和抗沖擊等性能[1-2]，使得材料具有韌性高、抗剝落性好、微裂紋寬度小、抗?jié)B性好等優(yōu)點(diǎn)，在大壩修復(fù)、路面板修補(bǔ)、地震損傷構(gòu)件加固等方面具有廣闊的應(yīng)用前景[3-4]，因而世界各國研究學(xué)者對(duì)纖維增韌水泥基復(fù)合材料(Fiber Reinforced Cementitious Composites，F(xiàn)RCC)展開了大量的研究。例如Li等[5]基于斷裂力學(xué)和微觀力學(xué)相關(guān)原理對(duì)纖維增韌水泥基復(fù)合材料的微觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)調(diào)整，開發(fā)出了一種具備裂縫穩(wěn)態(tài)擴(kuò)展，應(yīng)變硬化效應(yīng)明顯的FRCC。徐世烺等[6]使用短纖維增強(qiáng)，且纖維體積摻量不過2.5%的情況下，制備出了具有顯著應(yīng)變硬化特征，極限拉伸應(yīng)變穩(wěn)定達(dá)到3%的FRCC。隨著該類材料設(shè)計(jì)理論的不斷完善，研究人員對(duì)該材料的研究與應(yīng)用領(lǐng)域進(jìn)行了擴(kuò)展。Xu等[7]對(duì)聚乙烯醇纖維增強(qiáng)水泥基復(fù)合材料的抗沖擊性能進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)FRCC具有極強(qiáng)的沖擊能量吸收能力。Soe等[8]報(bào)道了一種由1.75%(體積摻量)聚乙烯醇纖維和0.58%(體積摻量)鋼纖維增強(qiáng)的FRCC，同常規(guī)的FRCC相比具備更高的強(qiáng)度和應(yīng)變能力。Li等[9]報(bào)道了聚乙烯醇纖維增強(qiáng)膠凝材料的壓縮疲勞損傷性能研究成果，在相同應(yīng)力水平下，該材料的疲勞壽命高于普通混凝土和鋼纖維混凝土。闞黎黎等[10]利用低成本的國產(chǎn)聚乙烯醇纖維，制備出了極限拉伸應(yīng)變穩(wěn)定達(dá)到3%的FRCC。Hou等[11]報(bào)道了FRCC修復(fù)的銹蝕鋼筋混凝土梁，發(fā)現(xiàn)用FRCC代替受損的混凝土可以在鋼筋11.2%的腐蝕率下恢復(fù)構(gòu)件初始承載能力。綜上，目前FRCC的研究，主要分布于材料的制備、拉伸性能、壓縮性能、彎曲性能、抗沖擊性能等領(lǐng)域，但是對(duì)FRCC的高溫性能報(bào)道相對(duì)較少。

隨著人們對(duì)材料結(jié)構(gòu)與性能關(guān)系的深入認(rèn)識(shí)以及高分子材料科學(xué)的發(fā)展，聚合物改性水泥基材料以其高性能和多功能性在各領(lǐng)域受到青睞[12-13]，在水泥基材料中添加聚合物乳液可以增加體系內(nèi)部各相的粘結(jié)性能以及抗?jié)B性能[14]。Rod等[15]利用聚合物對(duì)水泥進(jìn)行改性，合成了具有自愈合能力的新型聚合物復(fù)合材料，比常規(guī)水泥具有更大的延展性，而對(duì)鋼制外殼的粘合強(qiáng)度與常規(guī)水泥相似。Gwon等[16]報(bào)道了高吸收性聚合物改性水泥基復(fù)合材料的自修復(fù)性能，發(fā)現(xiàn)超吸收性聚合物的使用提高了材料的自愈性能，抑制了裂紋的擴(kuò)展。這些報(bào)道為FRCC的研究帶來新的思路，纖維與水泥硬化漿體的界面過渡區(qū)性能是影響FRCC各項(xiàng)性能的關(guān)鍵，優(yōu)良的界面過渡是FRCC獲得應(yīng)變硬化的必要因素[17-18]。因此有研究者[19]將聚合物改性水泥基復(fù)合材料技術(shù)引入到了纖維增韌水泥基復(fù)合材料中，發(fā)現(xiàn)聚合乳液可以改善纖維的分散性能，優(yōu)化漿體的孔結(jié)構(gòu)。Wu等[20]研究了環(huán)氧乳液對(duì)纖維增韌水泥基復(fù)合材料的改性作用，結(jié)果表明材料的抗彎強(qiáng)度、耐腐蝕和早期強(qiáng)度等性能均得到了提高。Mignon等[21]報(bào)道了高吸收性聚合物對(duì)纖維增韌水泥基復(fù)合材料裂紋愈合性能的影響，發(fā)現(xiàn)使用高吸收性聚合物可以刺激材料自生裂紋的愈合，進(jìn)而提升材料的耐久性。李悅等[22]使用苯丙乳液和環(huán)氧乳液對(duì)纖維增韌水泥基復(fù)合材料進(jìn)行改性，發(fā)現(xiàn)不同聚合乳液對(duì)材料性能的影響存在差異，但均可以顯著改善材料的粘結(jié)性能與體積穩(wěn)定性?？梢钥闯鼍酆衔锔男訤RCC的研究主要集中在材料制備、力學(xué)性能及耐久性改善等方面，但是對(duì)材料高溫性能的研究較少，而聚合物對(duì)溫度的敏感性較高，因此有必要開展溫度對(duì)聚合物改性FRCC性能影響的研究。

本文利用環(huán)氧乳液、乳膠粉制備了聚合物改性纖維增韌水泥基復(fù)合材料，對(duì)其在不同溫度熱處理下的殘余強(qiáng)度、外觀形貌、質(zhì)量損失、吸水率、孔隙率等進(jìn)行了測試，研究了不同溫度熱處理對(duì)材料基本物理性能與力學(xué)性能的影響，分析討論了殘余強(qiáng)度與基本物理性能的聯(lián)系。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 原材料

試驗(yàn)采用四川峨勝水泥集團(tuán)生產(chǎn)的P·O 42.5R級(jí)普通硅酸鹽水泥；四川宜賓中能粉煤灰綜合利用有限公司的Ⅰ級(jí)粉煤灰與微珠，比表面積分別為3 530 cm2/g、4 030 cm2/g；四川志華石英砂廠生產(chǎn)的200目(74 μm)石英砂，SiO2質(zhì)量分?jǐn)?shù)>99.0%；安徽皖維集團(tuán)有限公司生產(chǎn)的PVA纖維；德國瓦克公司生產(chǎn)的5044可再分散性乳膠粉(質(zhì)量含量99%)；濟(jì)南百進(jìn)化工科技有限公司生產(chǎn)的環(huán)氧乳液(質(zhì)量含量99%)；中建新材料有限公司生產(chǎn)的ZY13減水劑，減水率為30%；試驗(yàn)中用水均為實(shí)驗(yàn)室自來水。普通硅酸鹽水泥的基本性能如表1所示，PVA纖維的基本性能如表2所示。

表1 硅酸鹽水泥的基本性能

表2 PVA纖維的性能

1.2 試樣制備及檢測

1.2.1 配比設(shè)計(jì)

試樣的配比設(shè)計(jì)如表3所示，三組試樣PVA纖維的摻量均為配合料體積的2.0%。

表3 配比設(shè)計(jì)

1.2.2 試樣制備與檢測

纖維增韌水泥基復(fù)合材料使用雙臥軸強(qiáng)制攪拌機(jī)攪拌，采取后置纖維法拌合，第一步進(jìn)行干粉料的混合，第二步加減水劑與水，漿體拌勻后，將PVA纖維加入攪拌機(jī)內(nèi)，纖維分散均勻后卸料，試件成型。

試樣的抗壓、抗折強(qiáng)度參照GB/T 17671—1999《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法(ISO法)》中規(guī)定的方法進(jìn)行測試，試件尺寸為40 mm×40 mm×160 mm。試樣在自然狀態(tài)(27 ℃)下養(yǎng)護(hù)24 h后脫模，脫模后將試件置于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室中進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)齡期分別為3 d、7 d、28 d。試樣殘余強(qiáng)度測試所用的試件尺寸為40 mm×40 mm×160 mm，測試齡期為28 d。將試塊置于馬弗爐，按照10 ℃/min的升溫速率升溫至設(shè)定溫度200 ℃、400 ℃、600 ℃、800 ℃，恒溫10 h后，迅速取出試樣，分別采用室溫冷卻(3根試樣)、水冷卻(3根試樣)的方式對(duì)試樣進(jìn)行降溫處理，隨后進(jìn)行殘余強(qiáng)度的測試。掃描電鏡(SEM)照片由德國蔡司SUPRA 55場發(fā)射掃描電子顯微鏡拍攝。

2 結(jié)果與討論

2.1 流動(dòng)度

圖1 流動(dòng)度測試結(jié)果

對(duì)3組新拌漿體試樣的流動(dòng)度進(jìn)行測試，結(jié)果如圖1所示。由圖可知，同基準(zhǔn)組相比，摻加環(huán)氧乳液后拌合物流動(dòng)度大幅度增加，而摻加了乳膠粉的拌合物流動(dòng)度基本無變化，表明環(huán)氧乳液可以對(duì)纖維增韌水泥基復(fù)合材料拌合物的流動(dòng)度進(jìn)行大幅度提升，而乳膠粉的摻加對(duì)材料拌合物的流動(dòng)度基本無影響。這是由于環(huán)氧乳液摻入到纖維增韌水泥基復(fù)合材料中可以降低漿體中纖維親水性帶來的自由水分布不均問題，而且環(huán)氧乳液可以和水泥-纖維-石英砂網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)形成較好交聯(lián)[23]，增加了網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性以及韌性，可以在較大范圍內(nèi)進(jìn)行伸展，使得漿體可以在靜態(tài)條件下獲得較大流動(dòng)度。乳膠粉需要與水接觸后才能形成乳液，一定程度上削弱了纖維的親水性對(duì)漿體流動(dòng)度的抑制，但是其本身作為一種高聚物，黏稠的乳液可以增加漿體內(nèi)聚力[24]，使得漿體的稠度增大，綜合作用后對(duì)漿體的流動(dòng)性影響較小。

2.2 力學(xué)性能

2.2.1 常溫下力學(xué)性能

對(duì)試樣各養(yǎng)護(hù)齡期的力學(xué)性能進(jìn)行測試，結(jié)果如圖2所示。由圖2(a)可以看出環(huán)氧乳液與乳膠粉的加入使得試樣抗壓強(qiáng)度的發(fā)展出現(xiàn)了差異。3 d齡期時(shí)，Ee、Lp試樣的抗壓強(qiáng)度相當(dāng)，但高于基準(zhǔn)組試樣，養(yǎng)護(hù)至7 d齡期后，三組試樣的抗壓強(qiáng)度相當(dāng)，而養(yǎng)護(hù)至28 d后，Ee、Lp試樣的抗壓強(qiáng)度低于基準(zhǔn)組試樣，其中Lp試樣的抗壓強(qiáng)度低于Ee組試樣。表明聚合物的引入可以改善試樣早期(3 d～7 d)的抗壓強(qiáng)度，但是使得試樣后期的抗壓強(qiáng)度發(fā)展緩慢，同基準(zhǔn)組試樣相比，抗壓強(qiáng)度顯著降低。這是因?yàn)楦叻肿泳酆衔锏臉蚣茏饔肹24]使早期水泥-纖維-石英砂網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)得到改善，增強(qiáng)了試樣能量吸收機(jī)制，使得試樣早期抗壓強(qiáng)度有所提升，但是聚合物成膜使得部分膠凝材料被包覆[22]，導(dǎo)致被包覆的顆粒水化延緩或者終止，增加了水化產(chǎn)物之間的微觀距離，從而使試樣的抗壓強(qiáng)度降低，其中乳膠粉自身具備一定的引氣作用，因此試樣的抗壓強(qiáng)度低于摻加環(huán)氧乳液的試樣。

圖2(b)為試樣各齡期的抗折強(qiáng)度測試結(jié)果。由圖可知，聚合物的摻加使試樣的抗折強(qiáng)度得到大幅度改善。這是由于聚合物的成膜特性改善了漿體內(nèi)部的孔結(jié)構(gòu)，此外，聚合物作為第二粘結(jié)相能夠增強(qiáng)水泥-纖維-石英砂網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)[13]，而且聚合物的引入降低了纖維的親水富集作用，纖維的分散性得到改善，從而增強(qiáng)了纖維的橋接作用，使得試樣的抗折強(qiáng)度大幅度增加。同時(shí)乳膠粉在膠凝材料體系中成膜時(shí)間較晚[25]，其與膠凝材料的協(xié)同作用較強(qiáng)，使得試樣的抗折強(qiáng)度進(jìn)一步增加。

圖2 試樣的力學(xué)性能測試結(jié)果

2.2.2 高溫下力學(xué)性能

試樣經(jīng)不同溫度熱處理后的殘余抗壓強(qiáng)度以及相對(duì)抗壓強(qiáng)度值(殘余強(qiáng)度與室溫抗壓強(qiáng)強(qiáng)度之比)如圖3所示，其中編號(hào)JZ-A表示室溫冷卻,JZ-W表示水冷卻。由圖可知，不同的冷卻方式對(duì)試樣殘余抗壓強(qiáng)度影響存在較大差異。在室溫冷卻條件下，試樣的殘余抗壓強(qiáng)度呈現(xiàn)出先增高后降低的發(fā)展趨勢。基準(zhǔn)組試樣在200 ℃、400 ℃的熱處理后，抗壓強(qiáng)度不斷升高，超過400 ℃后，試樣的抗壓強(qiáng)度迅速降低，而摻加聚合物的試樣熱處理溫度超過200 ℃后，試樣的抗壓強(qiáng)度開始降低，表明摻加聚合物后試樣峰值殘余強(qiáng)度對(duì)應(yīng)的溫度降低，這是因?yàn)槌^200 ℃后，聚合物發(fā)生降解[26]，試樣中出現(xiàn)了大量的缺陷，導(dǎo)致材料力學(xué)性能降低。但是在超過600 ℃后，摻加聚合物的試樣抗壓強(qiáng)度高于基準(zhǔn)組，這是由于聚合物的高溫降解吸收了部分能量，且聚合物降解后在試樣內(nèi)部形成了更多的通道，一定程度上保證了試樣的體積穩(wěn)定性，延緩了試樣的高溫劣化，其擁有較高的強(qiáng)度。其中摻加乳膠粉試樣的相對(duì)抗壓強(qiáng)度值較摻加環(huán)氧乳液試樣高，這是因?yàn)槿槟z粉的高溫穩(wěn)定性較環(huán)氧乳液優(yōu)良，因此試樣的強(qiáng)度降低較為緩慢。

水冷卻后試樣的殘余抗壓強(qiáng)度隨著熱處理溫度的升高呈現(xiàn)出降低趨勢，殘余抗壓強(qiáng)度最大僅有室溫冷卻試樣的65%。這是因?yàn)樗鋮s引起的熱沖擊破壞更為嚴(yán)重，極端環(huán)境下試樣內(nèi)部的缺陷數(shù)量躍升，體積穩(wěn)定性降低，載荷破壞下更容易失效。同基準(zhǔn)組試樣相比，摻加聚合物的試樣其強(qiáng)度降低較緩，相對(duì)抗壓強(qiáng)度較高，這是因?yàn)樵诟邷責(zé)崽幚砗?，聚合物分解形成的大量通孔可以在劇烈的熱沖擊下快速排出試樣內(nèi)部產(chǎn)生壓力，減小了熱沖擊造成的缺陷數(shù)量，使試樣完整性得到保證，在水冷卻處理后具有一定強(qiáng)度。

圖3 熱處理后試樣的力學(xué)性能

2.3 高溫?zé)崽幚砗蟮奈锢硇阅?/h3>

2.3.1 外觀形貌

對(duì)熱處理后試樣的外觀形貌進(jìn)行了表征，結(jié)果如圖4所示，其中AT表示室溫(Ambient Temperature),A表示室溫冷卻，W表示水冷卻。由圖可以看出，試樣經(jīng)熱處理后外觀形貌存在較大差異。其中熱處理后試樣表面顏色變淺，逐漸向淺黃色發(fā)展，而水冷卻處理試樣表觀顏色較室溫冷卻顏色更淺。且可以看到，在AT～600 ℃范圍內(nèi)，試樣在不同的冷卻方式下均可以保持其完整性，但是在溫度升高至800 ℃后，三組試樣的體積穩(wěn)定性出現(xiàn)差異，其中基準(zhǔn)組試樣在高溫爐內(nèi)發(fā)生爆裂，不能維持其形體穩(wěn)定，而摻加聚合物的試樣在此溫度下表觀完整未發(fā)生失效，但是在水冷卻時(shí)爆裂為大小不一的塊體，表明摻加聚合物可以改善試樣的高溫體積穩(wěn)定性。這是因?yàn)榫酆戏纸馐沟迷嚇觾?nèi)部形成了大量通道，這些通道緩解了試樣內(nèi)部的溫度應(yīng)力集中，使得試樣擁有較好的體積穩(wěn)定性，但是水冷卻時(shí)劇烈的熱沖擊產(chǎn)生的能量超過這種緩解機(jī)制的釋放上限，因此試樣發(fā)生潰裂。

圖4 試樣的外觀形貌

圖5 熱處理后試樣的質(zhì)量損失

2.3.2 質(zhì)量損失

試樣經(jīng)不同溫度熱處理后的質(zhì)量損失測試結(jié)果如圖5所示。由圖可以看出，試樣的質(zhì)量損失變化趨勢存在3個(gè)階段。第一階段主要為AT～200 ℃，試樣的質(zhì)量損失急劇升高，這是由于在此溫度區(qū)間內(nèi)，試樣中的自由水以及部分水化產(chǎn)物、聚合物的結(jié)合水發(fā)生了蒸發(fā)，且伴隨著C-S-H凝膠、鈣礬石的分解。第二階段為200～600 ℃，試樣的質(zhì)量損失雖然持續(xù)升高，但是質(zhì)量損失速度變緩，此時(shí)試樣中的有機(jī)物、C-S-H、C-H發(fā)生了高溫分解，但是由于試樣中有較大摻量的粉煤灰，試樣的耐熱性能提升，因此質(zhì)量損失變緩，其中摻加聚合物試樣的質(zhì)量損失高于基準(zhǔn)組試樣，這是由摻加的聚合物高溫分解所致。第三階段為600～800 ℃，試樣的質(zhì)量損失迅速升高，這是由于熱處理溫度超過600 ℃后，大量水化產(chǎn)物發(fā)生分解，試樣開裂損壞。

2.3.3 吸水率

對(duì)試樣不同溫度熱處理后的吸水率進(jìn)行測試，結(jié)果如圖6所示。由圖可以看出，隨著熱處理溫度的升高，三組試樣的吸水率呈現(xiàn)先升高后降低的變化趨勢，這是因?yàn)樵贏T～400 ℃范圍內(nèi)，試樣中水分蒸發(fā)，水化產(chǎn)物、有機(jī)物發(fā)生分解，內(nèi)部孔道增多，但是在此溫度區(qū)間內(nèi)，試樣由于蒸養(yǎng)作用，體積較為穩(wěn)定(如圖4所示)，可以吸附大量自由水。但是熱處理溫度超過400 ℃后，試樣的體積穩(wěn)定性開始降低，且通孔增多，試樣的吸水率降低，隨著熱處理溫度的升高，試樣內(nèi)部結(jié)構(gòu)開始破壞，部分孔道被破壞形成閉孔，試樣的吸水率持續(xù)降低。同基準(zhǔn)組試樣相比，摻加聚合物試樣的吸水率較高，表明摻加聚合物可以增大熱處理后的孔隙率，從而使得試樣的吸水率升高。其中摻加環(huán)氧乳液試樣的吸水率高于摻加乳膠粉的試樣，這是因?yàn)閾郊迎h(huán)氧乳液試樣中的交聯(lián)孔較多[23]。

圖6 熱處理后試樣的吸水率

圖7 熱處理后試樣的顯氣孔率

2.3.4 孔隙率

試樣經(jīng)不同溫度熱處理后的顯氣孔率如圖7所示。由圖可以看出，隨著熱處理溫度的升高,試樣的氣孔率呈現(xiàn)先升高后降低的變化趨勢，這與試樣的吸水率分析結(jié)果相符。AT～400 ℃，試樣的氣孔率升高，這是由于纖維、聚合物、部分水化產(chǎn)物高溫分解形成了開孔；400～800 ℃，試樣的氣孔率降低，這是由于試樣的結(jié)構(gòu)開始受到損壞，部分孔徑被破壞，且在長時(shí)間保溫條件下，部分物質(zhì)發(fā)生熔融，進(jìn)一步降低了試樣的氣孔率。

同基準(zhǔn)組試樣相比，摻加聚合物的試樣經(jīng)高溫處理后，氣孔率大幅度增加，聚合物的分解使得基體產(chǎn)生了大量的孔道(如圖8所示)。試樣經(jīng)400 ℃熱處理后的微觀形貌一定程度上反映了試樣的孔結(jié)構(gòu)變化，可以觀測到摻加聚合物的試樣在高溫?zé)崽幚砗螅瑑?nèi)部存在大量的交聯(lián)孔，表明聚合物的摻加可以改善試樣高溫處理后的孔結(jié)構(gòu)，進(jìn)一步抑制試樣的高溫爆裂(見圖4)。

2.4 殘余抗壓強(qiáng)度與物理性能之間的聯(lián)系

對(duì)試樣殘余抗壓強(qiáng)度與對(duì)應(yīng)溫度下物理性能(質(zhì)量損失率、吸水率、氣孔率)的關(guān)系進(jìn)行表征，結(jié)果如圖9所示。由圖9(a)可以看出，三組試樣的殘余抗壓強(qiáng)度隨著質(zhì)量損失的增大呈現(xiàn)出先升高后降低的變化趨勢，其中基準(zhǔn)組試樣殘余抗壓強(qiáng)度在質(zhì)量損失超過15.75%后開始降低；而摻加聚合物試樣的殘余抗壓強(qiáng)度在質(zhì)量損失超過13%后開始降低，表明摻加聚合物試樣會(huì)在較低的質(zhì)量損失下引起強(qiáng)度降低。這是由于聚合物在試樣中形成了有機(jī)-無機(jī)網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，經(jīng)高溫處理后網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)被破壞，試樣的勻質(zhì)性降低，從而引起力學(xué)性能下降。由圖9(b)可以看出，隨著試樣吸水率的變化，殘余抗壓強(qiáng)度呈現(xiàn)出先增大后降低的變化趨勢，其中基準(zhǔn)組試樣殘余抗壓強(qiáng)度在吸水率10%時(shí)發(fā)生轉(zhuǎn)折，力學(xué)性能迅速降低，而摻加聚合物的試樣在吸水率分別在12%(Lp試樣)、15%(Ee試樣)時(shí)發(fā)生轉(zhuǎn)折，且試樣力學(xué)性能降低幅度較緩，表明摻加聚合物增加了熱處理后試樣的吸水率，抑制了力學(xué)性能的降低。由圖9(c)可以看出，隨著試樣不同溫度下氣孔率的變化，殘余抗壓強(qiáng)度呈現(xiàn)出先升高后降低的變化趨勢，摻加聚合物后試樣的抗壓強(qiáng)度降低速率減緩，這表明孔結(jié)構(gòu)的變化對(duì)試樣的殘余抗壓強(qiáng)度影響顯著，適當(dāng)增大孔隙率可以抑制高溫?zé)崽幚砗笤嚇恿W(xué)性能的劣化。

圖9 殘余抗壓強(qiáng)度與損失質(zhì)量、吸水率及孔隙率的關(guān)系

3 結(jié) 論

(1)不同聚合物對(duì)纖維增韌水泥基復(fù)合材料流動(dòng)度的影響存在差異，具體表現(xiàn)為環(huán)氧乳液可以大幅提升拌合物流動(dòng)度，而乳膠粉的摻加對(duì)材料拌合物的流動(dòng)度基本無影響。

(2)聚合物的摻加可以顯著改善試樣的抗折強(qiáng)度，但是對(duì)抗壓強(qiáng)度的影響較為復(fù)雜，3～7 d表現(xiàn)出增強(qiáng)作用，養(yǎng)護(hù)至28 d試樣的抗壓強(qiáng)度低于基準(zhǔn)組試樣，其中摻加乳膠粉對(duì)試樣抗壓強(qiáng)度的削弱作用較強(qiáng)。

(3)聚合物對(duì)試樣高溫?zé)崽幚砗蟮幕疚锢硇阅芎土W(xué)性能影響顯著。室溫冷卻條件下，摻加聚合物后試樣可以在800 ℃熱處理后保持完整性，而基準(zhǔn)組試樣已發(fā)生爆裂，同時(shí)試樣峰值殘余強(qiáng)度對(duì)應(yīng)的溫度降低，試樣力學(xué)性能降低較早，但較為緩慢。水冷卻條件下，試樣的殘余強(qiáng)度顯著降低，摻加聚合物試樣的強(qiáng)度降低較緩，相對(duì)抗壓強(qiáng)度高，但未能在800 ℃熱處理后的水冷卻中保持完整性。

(4)聚合物可以在高溫下分解，改善試樣高溫?zé)崽幚砗蟮目捉Y(jié)構(gòu)，可抑制試樣的高溫爆裂，延緩高溫?zé)崽幚砗笤嚇恿W(xué)性能的劣化速率。