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    亞臨界機(jī)組末級過熱器氧化皮堆積爆管原因分析及預(yù)防

    2020-05-29 09:59:08董衛(wèi)東丁士發(fā)
    發(fā)電設(shè)備 2020年3期
    關(guān)鍵詞:管排集箱壁溫

    張 磊, 董衛(wèi)東, 丁士發(fā)

    (1. 上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司, 上海 200240;2. 青銅峽鋁業(yè)發(fā)電有限公司, 寧夏青銅峽 751600)

    為了滿足社會(huì)電力需求,我國能源行業(yè)不斷發(fā)展,火電機(jī)組從早期擔(dān)當(dāng)著提供電力負(fù)荷的重任,到現(xiàn)今調(diào)峰調(diào)頻配合新能源發(fā)電,隨著累計(jì)運(yùn)行時(shí)間的不斷提升,機(jī)組長久運(yùn)行下來,對設(shè)備的安全性和可靠性挑戰(zhàn)越來越高,運(yùn)行控制也更加復(fù)雜。近年來,我國大型超臨界和超超臨界機(jī)組都或多或少存在高溫受熱面氧化皮堆積的問題,影響火電機(jī)組安全運(yùn)行。針對超臨界和超超臨界機(jī)組因?yàn)槭軣崦婀鼙跍囟雀呷菀桩a(chǎn)生氧化皮的研究有很多,劉定平[1]對超臨界機(jī)組長時(shí)間運(yùn)行氧化皮生成和剝落進(jìn)行了機(jī)理和預(yù)防研究。吳學(xué)慶等[2-4]對600 MW超臨界機(jī)組氧化皮爆管進(jìn)行分析并提出預(yù)防建議。由于亞臨界機(jī)組參數(shù)不高,受熱面管壁溫度不高,氧化皮問題不明顯,在這方面的研究不多。但是隨著機(jī)組長時(shí)間運(yùn)行,亞臨界機(jī)組也出現(xiàn)了氧化皮堆積的問題,末級過熱器尤為嚴(yán)重,甚至堵塞管排造成爆管,因此針對亞臨界機(jī)組末級過熱器氧化皮堆積爆管問題的分析刻不容緩。筆者針對某電廠330 MW亞臨界機(jī)組鍋爐末級過熱器發(fā)生多次爆管問題進(jìn)行了分析,并提出預(yù)防措施,以確保機(jī)組長期安全運(yùn)行。

    1 爆管情況

    該電廠2臺(tái)330 MW燃煤空冷機(jī)組鍋爐為1 170 t/h亞臨界壓力一次中間再熱自然循環(huán)鍋爐,四角切向燃燒方式、燃燒器擺動(dòng)調(diào)溫、單爐膛平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架的П形汽包爐,采用緊身封閉布置,配置5臺(tái)中速磨煤機(jī)。末級過熱器集箱材質(zhì)為12CrMo1V,順著煙氣流通方向管道材質(zhì)分別為T23和T91,規(guī)格為51 mm×7 mm。蒸汽由屏式過熱器出口集箱出來經(jīng)過過熱器二級減溫器連通到末級過熱器入口集箱。末級過熱器處于水平煙道后半段,主要以對流方式吸收煙氣熱量,單片管屏結(jié)構(gòu)見圖1。

    圖1 末級過熱器單片管屏側(cè)面圖

    2018年10月17日和11月11日相繼發(fā)生兩次爆管,爆管位置為末級過熱器中間第41、第42排管屏的2號(hào)和3號(hào)管道,爆口位置均正對集箱三通底部管排下U形彎處。

    2018年10月17日,1號(hào)鍋爐末級過熱器(共81排)的低溫段第42排向火側(cè)第2根管(簡稱42-2管)彎頭處爆管泄漏,裂口長約50 mm、寬約2 mm,刺破第42排第1根管(簡稱42-1管)彎頭造成42-1管泄漏(見圖2)。

    圖2 2018-10-17末級過熱器爆管形貌

    后續(xù)割管檢查發(fā)現(xiàn),發(fā)生爆裂泄漏的42-2管內(nèi)堆積大量的氧化皮(見圖3),已造成管道堵塞。

    圖3 42-2管內(nèi)氧化皮堆積形貌

    經(jīng)過緊急搶修換管再啟爐運(yùn)行,2018年11月11日,1號(hào)鍋爐末級過熱器中間第41排第3根管(簡稱41-3管)下彎頭向火側(cè)爆裂泄漏,裂口長約40 mm、寬約1 mm(見圖4)。后續(xù)檢查發(fā)現(xiàn)41-3管、41-2管(第41排第2根管)、42-2管中均存在大量氧化皮。

    圖4 2018-11-11末級過熱器爆管形貌

    氧化皮主要集中在兩個(gè)部位(見圖5):第一個(gè)部位在正對末級過熱器進(jìn)口集箱三通的下部管屏(第41排管屏、第42排管屏)的2號(hào)管和3號(hào)管下U形彎處和出口集箱下S形彎處;第二個(gè)部位在正對末級過熱器出口集箱三通的下部管屏(第41排管屏、第42排管屏)的2號(hào)管下S形彎處。

    圖5 第41、42排管屏氧化皮堆積示意圖

    根據(jù)調(diào)查其他電廠同類SG-1165/17.5型鍋爐末級過熱器在長時(shí)間運(yùn)行后在中部管排相似位置均發(fā)生過類似氧化皮堆積爆管泄漏問題。

    2 爆管原因分析

    收集2018年10月、11月的運(yùn)行數(shù)據(jù),對末級過熱器41-2管、41-3管、42-2管壁溫與其他管屏的壁溫、負(fù)荷、末級過熱器出口蒸汽溫度的曲線趨勢進(jìn)行對比, 41-2管、41-3管、42-2管壁溫與末級過熱器其他管屏的壁溫存在明顯差異,在機(jī)組運(yùn)行初期溫度就比其他管屏的壁溫高,在滿負(fù)荷時(shí)溫度普遍高20~30 K,且這3根管的壁溫變化與出口蒸汽溫度不相關(guān),隨負(fù)荷變化而變化,說明鍋爐啟動(dòng)時(shí)末級過熱器中部管排中蒸汽量不大,氧化皮已造成堵塞。在2018年10月17日爆管后再次啟爐運(yùn)行,41-2管、41-3管、42-2管在滿負(fù)荷時(shí)溫度達(dá)到575 ℃左右。因末級過熱器的壁溫測點(diǎn)安裝在末級過熱器出口集箱下部1號(hào)管近集箱處,管排的其他部位的實(shí)際運(yùn)行壁溫可能比測量壁溫更高。末級過熱器泄漏部位組織老化嚴(yán)重,42-2管裂口區(qū)域金相等級為3級,41-3管裂口區(qū)域金相等級為4級,符合長期過熱的爆口特征。

    內(nèi)窺鏡檢查末級過熱器進(jìn)口集箱、出口集箱以及部分割斷檢查的管排均發(fā)現(xiàn)大量氧化皮剝落的痕跡(見圖6)。

    圖6 末級過熱器進(jìn)口集箱內(nèi)形貌

    管排中氧化皮阻塞造成流通蒸汽減少,表現(xiàn)為管屏的壁溫與蒸汽溫度變化無關(guān),只與煙氣側(cè)的變化有關(guān)。

    圖7是從集散控制系統(tǒng)(DCS)中每隔2 min采集的停爐時(shí)末級過熱器部分管屏的壁溫與主蒸汽溫度變化關(guān)系,在爆管泄漏停爐過程中末級過熱器中部管屏42-2管壁溫與41-3管壁溫度不同于第7排第1根管(簡稱7-1管)壁溫的變化情況,7-1管中沒有堵塞,其壁溫與主蒸汽溫度變化情況一致,而中部管屏2號(hào)管和3號(hào)管因氧化皮堵塞,管內(nèi)蒸汽流量極小,壁溫變化只與鍋爐負(fù)荷情況有關(guān),與主蒸汽溫度不相關(guān)。末級過熱器入口下U形彎長時(shí)間處在超溫的狀態(tài),最后導(dǎo)致爆管。

    圖7 停爐階段末級過熱器壁溫隨時(shí)間變化

    3 氧化皮積聚原因分析

    末級過熱器進(jìn)、出口集箱材質(zhì)為12CrMo1V,低溫段管道的材質(zhì)為T23,高溫段管道的材質(zhì)為T91,第41排管屏和第42排管屏割管倒出的氧化皮形狀見圖8。經(jīng)過能量色散譜儀分析,氧化皮平均成分中w(Al)=2.76%,根據(jù)文獻(xiàn)[5]與文獻(xiàn)[6]中對T23和T91氧化皮成分的分析,管內(nèi)堆積的氧化皮為T23氧化皮。長期超溫運(yùn)行會(huì)加速產(chǎn)生氧化皮,但是產(chǎn)生的氧化皮很少會(huì)積聚成塊,通常會(huì)隨同蒸汽進(jìn)入后部設(shè)備。

    圖8 管排內(nèi)堆積的大量氧化皮形貌

    末級過熱器中部管屏因?yàn)檠趸栴}造成蒸汽管道堵塞,蒸汽流量減少,管道長期超溫,最終導(dǎo)致蠕變爆管。氧化皮產(chǎn)生聚集的主要原因如下:

    (1) 機(jī)組啟動(dòng)過程中,由于蒸汽流量小,投用減溫水控制汽溫,造成汽溫波動(dòng)大,引起管道內(nèi)部長期氧化皮脫落并逐步堆積。

    (2) 鍋爐檢修后水壓試驗(yàn)時(shí),水沒有排放干凈,啟動(dòng)時(shí)容易造成水塞,造成管壁溫度大幅波動(dòng),導(dǎo)致氧化皮脫落。

    (3) 在進(jìn)行水壓試驗(yàn)時(shí)排氣疏水存在1 MPa左右負(fù)壓,末級過熱器低溫段各管道中T23產(chǎn)生的大量氧化皮帶入進(jìn)口集箱中,氧化皮在集箱中往三通入口處匯集,同時(shí)負(fù)壓不足以帶走氧化皮,入口集箱三通管正對著第41排、第42排處于低點(diǎn)的2號(hào)管和3號(hào)管,形成氧化皮沉積。同樣的,在出口集箱,2號(hào)管沿程阻力大,集箱出口處沉積的氧化皮落到大S形彎處與上升蒸汽形成動(dòng)態(tài)平衡,形成淤積(見圖9)。

    圖9 進(jìn)口集箱氧化皮流向示意圖

    4 預(yù)防及治理措施

    (1) 鍋爐受熱面檢修時(shí)對末級過熱器中部管排加強(qiáng)檢查,及時(shí)清理產(chǎn)生的氧化皮,同時(shí)保證管排焊接質(zhì)量,做好探傷復(fù)查等工作,避免水壓試驗(yàn)時(shí)末級過熱器氧化皮剝落匯集到中部管排。

    (2) 在機(jī)組啟動(dòng)初期不使用微油點(diǎn)火或者等離子點(diǎn)火,采用大油槍暖爐,燃燒優(yōu)質(zhì)煤種,控制燃燒量,使?fàn)t膛均勻受熱,避免煤粉劇烈燃燒造成煙氣溫度大幅波動(dòng);同時(shí),通過調(diào)整相關(guān)風(fēng)量,增加其他受熱面的吸熱量,減少屏式過熱器的吸熱量,控制過熱器二級減溫水投入量,盡可能不投入二級減溫水,避免減溫水造成蒸汽溫度低于飽和溫度,引起末級過熱器水塞。

    (3) 在機(jī)組大修時(shí),對末級過熱器T23材質(zhì)管排進(jìn)行更換,同時(shí)改造末級過熱器進(jìn)、出口集箱內(nèi)部結(jié)構(gòu),避免氧化皮匯集到三通底部中部管排內(nèi),同時(shí)調(diào)整中部管排出口集箱下部S形彎結(jié)構(gòu),減少沿程阻力,避免氧化皮積聚。

    5 結(jié)語

    亞臨界機(jī)組鍋爐末級過熱器氧化皮生長堆積是一個(gè)復(fù)雜的過程,與受熱面的材料和結(jié)構(gòu)、機(jī)組的啟停方式、升降負(fù)荷情況、鍋爐燃燒狀況、運(yùn)行方式等都存在著關(guān)聯(lián)。與超(超)臨界機(jī)組不同,亞臨界機(jī)組管壁溫度相對較低,氧化皮產(chǎn)生情況與鍋爐啟停方式、減溫水投運(yùn)情況等關(guān)聯(lián)度更大,特殊的受熱面管排結(jié)構(gòu)容易造成堆積。這就要求電廠在相應(yīng)的方面采取有效預(yù)防和治理措施,減緩氧化皮生長,避免氧化皮聚集,降低爆管風(fēng)險(xiǎn),提高機(jī)組安全性。

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