真空絕熱深冷壓力容器安全泄放量計(jì)算探討

史斐菲，吳全龍，李景良

(1.上海華理安全裝備有限公司，上海 201108；2.中核核電運(yùn)行管理有限公司，浙江海鹽 314300)

符號(hào)說(shuō)明：

A——超壓泄放裝置排放面積，m2；

Ar——容器受熱表面積，m2；

Cp——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下氣體比定壓熱容，kJ/(kg·℃);

Cv——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下氣體比定容熱容，kJ/(kg·℃);

F——環(huán)境影響系數(shù)，無(wú)量綱;

H——容器吸熱量，W;

H′——容器吸熱量，kJ/h，H′=3.6H;

H4——火災(zāi)下真空喪失但絕熱系統(tǒng)完好時(shí)內(nèi)容器吸熱量，W;

H5——火災(zāi)下絕熱系統(tǒng)完全損壞時(shí)容器吸熱量，W;

k——?dú)怏w絕熱指數(shù),k=Cp/Cv;

M——?dú)怏w摩爾質(zhì)量，kg/kmol;

pd——排放壓力，MPa;

pcrit——介質(zhì)的臨界壓力，MPa;

Qi——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)空氣(0.1 MPa,15 ℃)體積流量，m3/h;

Qg——容器受熱超壓泄放過(guò)程中單位時(shí)間內(nèi)氣化產(chǎn)生的氣體體積，m3/h;

Ql——容器受熱超壓泄放過(guò)程中單位時(shí)間內(nèi)相應(yīng)被氣化液體體積，m3/h;

q——排放壓力下介質(zhì)汽化潛熱，kJ/kg;

t——排放溫度，℃;

T——排放溫度，K，T=t+273.15;

U——充滿介質(zhì)或空氣時(shí)，在冷端與熱端之間的平均總傳熱系數(shù)(取較大值)，kJ/(h·m2·℃);

vg——排放壓力下，飽和氣體介質(zhì)的比容積，m3/kg;

ve——排放壓力下，飽和液體介質(zhì)的比容積，m3/kg;

WS,i——pd<0.4pcrit時(shí)，介質(zhì)質(zhì)量流量，kg/h;

Z——排放壓力下飽和氣體的壓縮系數(shù)，無(wú)量綱;

δ——絕熱材料名義厚度，m;

λf——遭遇火災(zāi)時(shí)，冷端與熱端(922 K)之間的平均熱導(dǎo)率，W/(m·K);

λ——常溫下絕熱材料的熱導(dǎo)率，kJ/(m·h·℃)，λ=3.6λf。

0 引言

深冷壓力容器通常由內(nèi)容器和外殼組成，中間抽成真空并安裝絕熱系統(tǒng)(真空絕熱容器)或設(shè)置固體絕熱材料(堆積絕熱容器)進(jìn)行隔熱。由于設(shè)備本身的特點(diǎn)，真空絕熱深冷壓力容器容易出現(xiàn)超壓風(fēng)險(xiǎn)，甚至若出現(xiàn)真空喪失、絕熱材料損壞甚至處于火災(zāi)工況，則容易造成因冷凍液化氣體大量氣化導(dǎo)致內(nèi)容器壓力急劇增加的巨大危險(xiǎn)。因此國(guó)內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范均規(guī)定，真空絕熱深冷壓力容器需要設(shè)置超壓泄放裝置[1-3]。

設(shè)置超壓泄放裝置的關(guān)鍵是確定泄放面積，而計(jì)算泄放面積的前提是確定深冷容器的安全泄放量。安全泄放量是指容器在超壓時(shí)單位時(shí)間內(nèi)必須排放出去的介質(zhì)，通常以質(zhì)量流量或體積流量表示。不同超壓原因所需的安全泄放量并不相同。GB/T 18442.6—2019《固定式真空絕熱深冷壓力容器 第6部分：安全防護(hù)》、NB/T 47058—2017《冷凍液化氣體汽車(chē)罐車(chē)》和NB/T 47059—2017《冷凍液化氣體罐式集裝箱》對(duì)真空絕熱深冷壓力容器安全泄放量的計(jì)算進(jìn)行了詳細(xì)規(guī)定。然而調(diào)研發(fā)現(xiàn)，很多工程設(shè)計(jì)人員對(duì)各標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的公式適用條件、參數(shù)物理意義及數(shù)值確定不甚了解，也不理解公式來(lái)源，容易造成安全泄放量計(jì)算錯(cuò)誤，給超壓泄放裝置設(shè)計(jì)帶來(lái)風(fēng)險(xiǎn)?；谏鲜銮闆r，本文將歸納各標(biāo)準(zhǔn)不同工況下安全泄放量計(jì)算公式，闡釋相關(guān)參數(shù)，為工程設(shè)計(jì)人員正確開(kāi)展安全泄放量計(jì)算提供技術(shù)支持和參考。

1 國(guó)內(nèi)現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于深冷容器安全泄放量計(jì)算方法概述

GB/T 18442.6—2019,NB/T 47058—2017,NB/T 47059—2017等標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，進(jìn)行內(nèi)容器安全泄放量計(jì)算時(shí)，因?yàn)闊嵩摧斎氘a(chǎn)生的超壓至少應(yīng)考慮到下列幾種工況及可能的組合:(1)絕熱系統(tǒng)結(jié)構(gòu)完好且處于正常的真空狀態(tài)下，外部為環(huán)境溫度，內(nèi)容器的溫度為泄放壓力下所儲(chǔ)存的介質(zhì)的飽和溫度；(2)絕熱系統(tǒng)結(jié)構(gòu)完好且處于正常的真空狀態(tài)下，外部為環(huán)境溫度，內(nèi)容器的溫度為泄放壓力下所儲(chǔ)存的介質(zhì)的飽和溫度，且增壓系統(tǒng)處于全開(kāi)工作狀態(tài)；(3)絕熱系統(tǒng)結(jié)構(gòu)完好，但夾層已喪失真空狀態(tài)，外部溫度為環(huán)境溫度，內(nèi)容器的溫度為泄放壓力下所儲(chǔ)存介質(zhì)的飽和溫度；(4)深冷容器的絕熱系統(tǒng)結(jié)構(gòu)完好或部分完好，但夾層真空已喪失，且外部遭遇火災(zāi)或遭遇922 K及以上高溫；(5)深冷容器的絕熱系統(tǒng)結(jié)構(gòu)完全損壞，且?jiàn)A套外部遭遇火災(zāi)或遭遇922 K及以上高溫。

設(shè)計(jì)人員應(yīng)根據(jù)實(shí)際條件判明是否存在以上工況，充分估計(jì)這些工況可能產(chǎn)生的最大影響。

熱輸入分為非火災(zāi)熱輸入和火災(zāi)熱輸入，兩種熱輸入導(dǎo)致的超壓工況安全泄放量計(jì)算機(jī)理有所不同，為了敘述方便，定義(1)(2)為失效模式Ⅰ(非火災(zāi)超壓工況);(3)為失效模式Ⅱ(非火災(zāi)超壓工況)；(4)(5)為失效模式Ⅲ(火災(zāi)超壓工況)。

不同失效模式下安全泄放量的計(jì)算公式不同，公式中涉及到的參數(shù)取值也不同，GB/T 18442.6—2019，NB/T 47058—2017，NB/T 47059—2017中規(guī)定的計(jì)算公式歸納見(jiàn)表1。

從表1可以看出，計(jì)算熱輸入超壓時(shí)的安全泄放量基本思路是先求得容器吸熱量，再用吸熱量除以液化氣體介質(zhì)在泄放狀態(tài)下的汽化潛熱。

2 安全泄放量計(jì)算

容器因熱輸入導(dǎo)致超壓的安全泄放量計(jì)算與吸熱面積、絕熱材料熱導(dǎo)率、介質(zhì)相態(tài)、排放壓力和臨界壓力之間關(guān)系等因素有關(guān)，以下對(duì)此進(jìn)行詳細(xì)分析。

2.1 吸熱面積和絕熱材料熱導(dǎo)率的計(jì)算

火災(zāi)或因外部環(huán)境受熱時(shí)將對(duì)容器產(chǎn)生熱輸入，輸入的熱量會(huì)導(dǎo)致液體氣化而使壓力升高。熱輸入量的大小取決于吸熱面積、絕熱材料熱導(dǎo)率及絕熱材料厚度等因素，不同失效工況下這些參數(shù)取值不同。

表1 GB/T 18446.2—2019,NB/T 47058—2017,NB/T 47059—2017安全泄放量計(jì)算公式

從表1可以看出，在計(jì)算從熱壁(外殼)傳入冷壁(內(nèi)容器)的總熱流量的過(guò)程中不同失效工況下吸熱表面積的取值也不同。

(1)計(jì)算H1，H2，H3時(shí)，公式中的Ar為絕熱材料表面積與內(nèi)容器表面積的算術(shù)平均值，即Ar=0.5(Ainner+Ains)；

(2)計(jì)算H4時(shí)，公式中的Ar為內(nèi)容器與外殼表面積的算術(shù)平均值，即Ar=0.5(Ainner+Aouter)；

(3)計(jì)算H5時(shí)，公式中的Ar為內(nèi)容器表面積，即Ar=Ainner；

(4)絕熱材料總傳熱系數(shù)U等于絕熱材料熱導(dǎo)率與絕熱材料厚度之比，熱導(dǎo)率與其間充滿的介質(zhì)種類(lèi)、絕熱材料溫度有關(guān)，計(jì)算時(shí)通常取不同介質(zhì)下其冷端和熱端溫度平均值下的最大熱導(dǎo)率，表1列出了不同失效工況下絕熱材料平均熱導(dǎo)率的取值要求。下面以λl的取值為例進(jìn)行說(shuō)明。

λl是當(dāng)失效工況為真空喪失且非火災(zāi)狀態(tài)時(shí)，在一個(gè)大氣壓力下絕熱材料充滿空氣或介質(zhì)氣體，在容器外部最高環(huán)境溫度Ta與排放溫度T之間的平均熱導(dǎo)率，一般取空氣和介質(zhì)氣體兩個(gè)熱導(dǎo)率中的較大值。假設(shè)：

(1)

(2)

取兩者較大值，則有：

λl=max(λl,air,λl,lading)

(3)

2.2 火災(zāi)吸熱量計(jì)算公式及適用條件分析

火災(zāi)工況下吸熱量的計(jì)算是真空絕熱深冷壓力容器安全泄放量計(jì)算過(guò)程中常見(jiàn)的情況。API 521—2014Pressure-relievingandDepressuringSystems給出了承壓設(shè)備在火災(zāi)狀態(tài)下由熱壁傳入內(nèi)容器的總熱流量(吸熱量)計(jì)算公式：

(4)

該公式基于9組試驗(yàn)數(shù)據(jù)通過(guò)數(shù)學(xué)方法擬合而得，并從擬合曲線中找出濕潤(rùn)面積100%暴露在液體燃料下的最大平均熱吸收率為34 500 Btu/h·ft2(109 kW/m2)。因此，公式僅適用于最大濕潤(rùn)表面平均熱吸收率小于34 500 Btu/h·ft2(109 kW/m2)的火災(zāi)工況[4]。在某些嚴(yán)重火災(zāi)工況下，比如在部分密閉或全密閉空間內(nèi)火災(zāi)，或容器遭受?chē)娀?Jet fire)工況下，容器最大濕潤(rùn)表面平均熱吸收率甚至可能達(dá)到300 kW/m2，此時(shí)如仍采用上述公式，不設(shè)置絕熱材料，則可能會(huì)極大低估所需要的安全泄放量，從而導(dǎo)致容器來(lái)不及泄放，發(fā)生爆炸事故[5]。

GB/T 18442.6所述超壓工況e相當(dāng)于容器沒(méi)有設(shè)置絕熱材料，標(biāo)準(zhǔn)中由熱壁傳入內(nèi)容器的總熱流量按下式計(jì)算：

(5)

公式(4)中F為環(huán)境系數(shù)，在未設(shè)置隔熱系統(tǒng)的情況下，通常取F=1.0，顯然，公式(5)與公式(4)實(shí)際等效，說(shuō)明GB/T 18442.6所述超壓工況e的吸熱量計(jì)算公式來(lái)源于API 521。

為減少容器在火災(zāi)受熱時(shí)需要的安全泄放量，通常會(huì)給容器設(shè)置隔熱保護(hù)層來(lái)降低火焰熱溫差，API 521規(guī)定帶隔熱層時(shí)環(huán)境影響系數(shù)F為：

F=λf(904-t)/(66570δ)

(6)

GB/T 18442.6—2019中超壓工況d相當(dāng)于設(shè)備帶隔溫層，此時(shí)由熱壁傳入內(nèi)容器的總熱流量標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定按下式計(jì)算：

(7)

同理，隔熱保護(hù)層對(duì)吸熱量的影響也用環(huán)境系數(shù)F來(lái)表示，根據(jù)公式(4)(7)則有：

F=λf(922-T)/(27308δ)

(8)

由此可判斷，公式(7)也應(yīng)該是按API 521思路推導(dǎo)而來(lái)，只是由于火焰溫度和熱導(dǎo)率的取值不同(GB/T 18442.6—2019中λf為649 ℃與排放溫度之間的平均熱導(dǎo)率)，導(dǎo)致F在分母中系數(shù)的差別。更加詳細(xì)的介紹可以參考文獻(xiàn)[6-8]。

因此，GB/T 18442.6—2019附錄A給出的火災(zāi)工況安全泄放量計(jì)算公式僅適用容器在通風(fēng)條件良好、敞開(kāi)空間著火的火災(zāi)工況(與外部油池火災(zāi)類(lèi)似)[9]。對(duì)于容器遭受?chē)娚浠?、部分密閉或全部密閉空間內(nèi)火災(zāi)等嚴(yán)重火災(zāi)工況時(shí)安全泄放量的計(jì)算，設(shè)計(jì)者應(yīng)另行考慮。

2.3 安全泄放量計(jì)算公式分析推導(dǎo)

GB/T 18442.6—2019,NB/T 47058—2017,NB/T 47059—2017等標(biāo)準(zhǔn)在計(jì)算安全泄放量時(shí)分3種情況：(1)超壓泄放裝置排放壓力小于介質(zhì)臨界壓力的40%；(2)超壓泄放裝置排放壓力小于介質(zhì)臨界壓力，但大于或等于臨界壓力的40%；(3)超壓泄放裝置排放壓力高于介質(zhì)臨界壓力。

這些標(biāo)準(zhǔn)中的計(jì)算方法與GB/T 150.1附錄B關(guān)于安全泄放量的計(jì)算思路區(qū)別較大，后者僅給出了第一種情況的計(jì)算公式，調(diào)研發(fā)現(xiàn)，很多工程人員不能理解這些區(qū)別，甚至有可能混淆。論文將對(duì)于此內(nèi)容進(jìn)行深層次分析。

2.3.1 排放壓力小于介質(zhì)臨界壓力時(shí)安全泄放量的計(jì)算公式分析推導(dǎo)

從表1可以看出，W′s,i相對(duì)Ws.i增加了體積修正系數(shù)(vg-ve)/vg，該修正系數(shù)是因?yàn)橛?jì)算W′s,i時(shí)考慮了容器內(nèi)被氣化的液體所占的容器體積。對(duì)于內(nèi)容器而言，該空間(如圖1內(nèi)容器矩形部分)容納的氣化氣體可不排放，即單位時(shí)間內(nèi)，需要排放的氣體體積(Qg，relief)為：

Qg，relief=Qg-Ql

(9)

即:

Ql=Qg-Qg，relief

(10)

圖1 內(nèi)容器介質(zhì)氣化示意

容器受熱超壓泄放過(guò)程中單位時(shí)間內(nèi)氣化產(chǎn)生的氣體質(zhì)量Wg與相應(yīng)被氣化液體質(zhì)量Wl相等，即：Wg=Wl。

從而：

Ql/ve=Qg/vg

(11)

將式(10)代入式(11)，可得：

(Qg-Qg,relief)/ve=Qg/vg

(12)

上式左右兩邊分子分母同時(shí)乘以vg，則有:

(13)

又因Qg/vg=Wg,Qg,relief/vg=Wg,relief，可得:

(14)

化簡(jiǎn)后:

(15)

此即為考慮體積修正系數(shù)時(shí)需泄放的介質(zhì)質(zhì)量。

2.3.2 排放壓力大于介質(zhì)臨界壓力時(shí)安全泄放量計(jì)算公式分析推導(dǎo)

真空絕熱深冷壓力容器通常儲(chǔ)存臨界溫度非常低的冷凍液化氣體，與一般液化氣體不同在于，泄放時(shí)可能會(huì)出現(xiàn)超臨界狀態(tài)(溫度及壓力均處于臨界點(diǎn)以上的流體)，即超壓泄放裝置排放壓力高于介質(zhì)臨界壓力的工況。由于此時(shí)液體與氣體分界消失，兼具液體性質(zhì)與氣體性質(zhì)，是一種稠密的氣態(tài)，其密度比一般氣體要大2個(gè)數(shù)量級(jí)，與液體相近，氣化潛熱接近于零。

對(duì)于超臨界流體，如果仍使用吸熱量除以介質(zhì)在泄放狀態(tài)下的汽化潛熱計(jì)算安全泄放量，則將導(dǎo)致安全泄放量非常大，與工程實(shí)際不相符，所以需要尋找其他計(jì)算方法。

如果泄放時(shí)介質(zhì)達(dá)到臨界狀態(tài)，吸收的熱量將會(huì)使介質(zhì)溫度升高，即在排放壓力不變時(shí)排放溫度也將變化[10]，此時(shí)需要尋找確定合適的排放溫度值用于計(jì)算超壓泄放裝置的排放能力。因此，在計(jì)算深冷容器安全泄放量時(shí)，必須首先判斷介質(zhì)相態(tài)是否臨界。

(16)

一定的壓力，對(duì)應(yīng)著多個(gè)溫度、比容、q′數(shù)據(jù)點(diǎn)，用哪個(gè)點(diǎn)的數(shù)據(jù)作為計(jì)算安全泄放量需要進(jìn)行推導(dǎo)分析。

將質(zhì)量流量轉(zhuǎn)換成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)空氣體積流量：

(17)

q′的解析法精確值繁瑣難求，數(shù)學(xué)處理過(guò)程非常復(fù)雜，工程中也可以用Δh/Δv近似代替的數(shù)值近似法來(lái)進(jìn)行計(jì)算。

當(dāng)冷凍液化氣體臨界溫度較低時(shí)，泄放過(guò)程中容易達(dá)到超臨界流體狀態(tài)，而對(duì)于一般的液化氣體(臨界溫度高于-50 ℃)，幾乎不太可能出現(xiàn)這種情況，因此GB/T 150.1附錄B未考慮超臨界流體的安全泄放量計(jì)算。

2.4 GB/T 18442.6—2019附錄A與GB/T 150.1—2011附錄B安全泄放量計(jì)算的比較

上文對(duì)于GB/T 18442.6—2019附錄A火災(zāi)工況下吸熱量計(jì)算公式的來(lái)源作了探討，本節(jié)將繼續(xù)就火災(zāi)工況下安全泄放量的計(jì)算與GB/T 150.1—2011附錄B進(jìn)一步類(lèi)比分析，找出兩者之間的關(guān)聯(lián)性。

絕熱材料損壞時(shí)，GB/T 18442.6附錄A由熱壁傳入內(nèi)容器的總熱流量如公式(5)所示，根據(jù)該標(biāo)準(zhǔn)(A.11)公式可計(jì)算出安全泄放量為：

(18)

公式(18)與GB/T 150.1附錄B公式(B.3)一致。

絕熱材料完好或部分完好時(shí)，GB/T 18442.6附錄A由熱壁傳入內(nèi)容器的總熱流量如公式(7)所示，同樣根據(jù)該標(biāo)準(zhǔn)(A.11)公式計(jì)算安全泄放量如下：

(19)

公式(19)中的λf可以用λ表示，溫度轉(zhuǎn)換成℃，根據(jù)表2轉(zhuǎn)換關(guān)系，公式(19)可以表示為：

(20)

公式(20)與GB/T 150.1—2011 附錄B公式(B.4)一致。通過(guò)以上分析可以總結(jié)出，火災(zāi)狀態(tài)下，GB/T 150.1—2011附錄B和GB/T 18442.6—2019附錄A安全泄放量的計(jì)算一致。

有些工程人員在計(jì)算安全泄放量時(shí)，容易誤認(rèn)為GB/T 18442.6—2019附錄A計(jì)算結(jié)果要比GB/T 150.1—2011附錄B大3.6倍，從上面的推導(dǎo)分析可以看出，實(shí)際上是因?yàn)闆](méi)有將兩者計(jì)算公式中的同一參量λ和λf的單位統(tǒng)一所導(dǎo)致的。

3 超壓泄放裝置尺寸確定

超壓泄放裝置的尺寸和其排放能力存在對(duì)應(yīng)關(guān)系，同等泄放條件下，尺寸確定則排放能力也確定，選擇超壓泄放裝置尺寸時(shí)，關(guān)鍵就是要使其排放能力不小于相應(yīng)保護(hù)工況下的安全泄放量。

注：(1)進(jìn)口管道修正系數(shù)用F′表示，以區(qū)分于環(huán)境系數(shù)F;(2)A主和A輔為初次理論計(jì)算確定的泄放裝置泄放面積，A′主和A′輔為實(shí)際選擇的泄放裝置泄放面積;(3)當(dāng)計(jì)算出W′主+W′輔不大于WS,火災(zāi)時(shí)，僅A′輔選用大一檔(A′火災(zāi)不變)是為了防止主泄放裝置安全閥口徑過(guò)大發(fā)生頻跳;(4)p為容器的設(shè)計(jì)壓力

GB/T 18442.6—2019,NB/T 47058—2017,NB/T 47059—2017等標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，真空絕熱深冷壓力容器必須設(shè)置兩組獨(dú)立的超壓泄放裝置，每一組超壓泄放裝置應(yīng)設(shè)置一個(gè)全啟式彈簧安全閥作為主泄放裝置，且并聯(lián)一個(gè)全啟式彈簧安全閥或爆破片作為輔助泄放裝置。每一個(gè)安全閥或爆破片裝置的排放能力均滿足按非火災(zāi)條件考慮時(shí)內(nèi)容器的安全泄放要求，每一組超壓泄放裝置的排放能力均滿足按火災(zāi)條件考慮時(shí)內(nèi)容器的安全泄放要求，即W′主+W′輔>WS,火災(zāi)。

非火災(zāi)時(shí)的超壓保護(hù)應(yīng)排放由H1,H2,H3氣化的介質(zhì)，計(jì)算安全泄放量WS,非火災(zāi)時(shí)，吸熱量取三者中的最大值；火災(zāi)時(shí)的超壓保護(hù)應(yīng)排放由H4或H5氣化的介質(zhì)，計(jì)算安全泄放量WS,火災(zāi)時(shí)取兩者之一。實(shí)際工況中，真空絕熱深冷壓力容器出現(xiàn)非火災(zāi)超壓的概率遠(yuǎn)大于火災(zāi)超壓概率，且WS，非火災(zāi)通常小于WS，火災(zāi)，為了避免主安全閥出現(xiàn)頻跳，在確定泄放裝置尺寸時(shí)，如果出現(xiàn)W′主+W′輔≤WS,火災(zāi)時(shí)應(yīng)盡量調(diào)整輔助泄放裝置的尺寸。

如何根據(jù)確定的安全泄放量計(jì)算超壓泄放裝置尺寸，很多標(biāo)準(zhǔn)中都有詳細(xì)規(guī)定[14]，文中不再贅述，僅歸納流程圖(見(jiàn)圖2)供設(shè)計(jì)人員參考。

4 結(jié)語(yǔ)

本文通過(guò)推導(dǎo)分析，探討了GB/T 18442.6—2019，NB/T 47058—2017，NB/T 47059—2017等標(biāo)準(zhǔn)中安全泄放量計(jì)算公式適用條件以及公式來(lái)源，總結(jié)出以下結(jié)論。

(1)在火災(zāi)工況下，容器吸熱量的計(jì)算公式來(lái)源于API 521，所以公式僅適用在通風(fēng)條件良好、敞開(kāi)空間著火的火災(zāi)工況。

(2)排放壓力小于介質(zhì)臨界壓力的40%時(shí)，標(biāo)準(zhǔn)的計(jì)算公式與GB/T 150.1附錄B的計(jì)算公式一致；排放壓力小于介質(zhì)臨界壓力，但大于或等于臨界壓力的40%時(shí)，安全泄放量應(yīng)考慮體積修正系數(shù)(vg-ve)/vg進(jìn)行更精確的計(jì)算。