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    白鶴灘水庫初次蓄水對雙河段岸坡穩(wěn)定性的影響預(yù)測分析

    2021-02-25 03:08:36馮文凱易小宇白慧林李大龍尹保國
    科學(xué)技術(shù)與工程 2021年1期

    馮文凱,易小宇,白慧林,李大龍,楊 競,尹保國,齊 洋

    (1.成都理工大學(xué)地質(zhì)災(zāi)害防治與地質(zhì)環(huán)境保護(hù)國家重點(diǎn)實驗室,成都 610059;2.浙江華東建設(shè)工程有限公司,杭州 310014)

    20世紀(jì)至今,水庫蓄水造成的塌岸問題頻繁出現(xiàn),典型的案例如意大利瓦伊昂水庫滑坡[1-2],其造成的影響巨大,因而水庫岸坡穩(wěn)定性問題成為中外水利水電工程最為重視的研究課題之一。

    近幾十年,在中國水利水電工程建設(shè)發(fā)展的背景下,中外學(xué)者對于庫區(qū)岸坡穩(wěn)定性方面的研究獲得一定成果。對于某一庫區(qū)而言,庫水升降過程、滲流場特征以及岸坡穩(wěn)定性三者之間具有密切的聯(lián)系[3],其中水位驟降影響效果更為顯著[4]。唐紅梅等[5]基于3D激光掃描技術(shù),獲得土質(zhì)岸坡變形破壞演化過程,在此過程中孔隙水壓力呈現(xiàn)出相對穩(wěn)定、波動以及穩(wěn)定增長的變化特征;楊恒等[6]從干濕循環(huán)角度分析土體滲透性的變化,發(fā)現(xiàn)干濕循環(huán)過程、次數(shù)對土體質(zhì)量、含水率有較大影響;周劍等[7]結(jié)合三峽庫區(qū)木魚包滑坡長達(dá)15年的監(jiān)測數(shù)據(jù),采用Geostudio數(shù)值分析,發(fā)現(xiàn)隨著庫水位的變動,坡體穩(wěn)定性、變形速率均呈現(xiàn)規(guī)律性變化;江強(qiáng)強(qiáng)等[8]通過大型物理模擬,對三峽庫區(qū)老滑坡展開研究,發(fā)現(xiàn)水位抬升過程中坡體變形速率偏低,水位下降過程中變形速率明顯加快;李永康等[9]在秭歸縣白家包滑坡研究中得出相似的結(jié)論;Zheng等[10]建立三種不同角度岸坡模型,通過水位升降得出水位變化過程中岸坡失穩(wěn)過程,認(rèn)為水位變化對岸坡的影響強(qiáng)于靜水位環(huán)境;Tang[11]通過大量調(diào)查統(tǒng)計,總結(jié)出5類塌岸模型,分析得出不同類型塌岸的演化特征及庫水作用機(jī)制;李鵬岳等[12]在研究中同樣選用了Geostudio軟件,其研究發(fā)現(xiàn)庫水抬升過程中坡體穩(wěn)定性呈現(xiàn)先升高再降低的特征,并且水位抬升速率越大,坡體穩(wěn)定性升高后衰減的程度越大。鄧永煌等[13]、趙代鵬等[14]對于庫水引起的付托減重效應(yīng)展開了深入研究。

    圖1 岸坡工程地質(zhì)剖面圖(A-A′)Fig.1 Engineering geological profile of bank slope (A-A ′)

    從現(xiàn)有研究成果來看,大量研究案例均位于水庫蓄水以后,對于水庫蓄水前進(jìn)行的岸坡穩(wěn)定性預(yù)測分析成果偏少,尤其是對初次蓄水條件的分析不足?;诋?dāng)前水庫岸坡研究成果以及對白鶴灘庫區(qū)詳細(xì)調(diào)查,現(xiàn)選取白鶴灘庫區(qū)一處典型土質(zhì)岸坡為研究對象,采用室外試驗、數(shù)值模擬相結(jié)合的手段對其在將來初次蓄水條件下岸坡穩(wěn)定性問題進(jìn)行預(yù)測,旨在為后期白鶴灘庫區(qū)的塌岸問題研究提供借鑒和指導(dǎo)作用。

    1 研究區(qū)工程地質(zhì)條件

    研究對象為云南省巧家縣金塘鄉(xiāng)雙河左岸、金沙江右岸岸坡,地理坐標(biāo)102°59′50.43″E、26°46′21.73″N。該岸坡坡腳為303省道,在建東川格勒-巧家縣高速公路(簡稱格巧高速)從坡肩穿過,線路高程880 m;水庫正常蓄水位825 m,防洪限制水位785 m,死水位765 m。

    研究區(qū)屬于中高山地貌,地形變化復(fù)雜,坡頂為斜坡平臺,坡度為10°~15°,分布高程為870~1 070 m;斜坡前緣坡度較陡,為40°~50°,發(fā)育兩條沖溝,坡面局部裸露處受降雨沖刷形成多道水槽,分布高程750~870 m;坡腳地勢平坦,坡度為5°~10°,屬金沙江階地、漫灘,分布于高程750 m以下。該范圍屬于金沙江水系,地下水主要為堆積層內(nèi)孔隙水,以潛水形式分布,部分為基巖裂隙水、構(gòu)造裂隙水。

    根據(jù)野外調(diào)查,研究區(qū)出露基巖分別為二疊系上統(tǒng)峨眉山組(P2β)致密塊狀、氣孔狀玄武巖、二疊系下統(tǒng)棲霞-茅口組(P1q+m)深灰~灰色致密塊狀灰?guī)r,表層巖土風(fēng)化破碎,多呈碎塊狀,灰?guī)r產(chǎn)狀319°∠35°。上覆第四系殘坡積(Q4el+dl)角礫土、沖洪積(Q4al+pl)卵礫石土,結(jié)構(gòu)特征如圖1所示。角礫土呈淺灰、黃褐色,表層土體呈稍密~中密,中下部土體較密實,碎石、角礫含量為50%~60%,土層厚度為40~70 m(圖2),主要分布于坡頂平臺。岸坡處于小江斷裂帶內(nèi),坡頂有一處小江斷裂帶分支斷層(F12-2)穿過,斷層傾角70°,屬于逆斷層(圖3)。

    圖2 殘坡積角礫土Fig.2 Rresidual deluvial breccia soil

    2 土體物理力學(xué)性質(zhì)

    現(xiàn)場取殘坡積角礫土、沖洪積卵礫石土試樣進(jìn)行室內(nèi)物理參數(shù)測試。角礫土天然密度1.56~1.84 g/cm3,天然含水率8%~13%,飽水密度1.60~1.92 g/cm3,飽和含水率19.6%~21.8%,角礫、碎石主要灰?guī)r、玄武巖風(fēng)化殘留物,呈棱角狀~次棱角狀;卵礫石土天然密度1.65~1.82 g/cm3,天然含水率12%~18%,局部已達(dá)到飽和狀態(tài),含水率約21.3%,飽水密度1.71~1.88 g/cm3。

    圖3 研究區(qū)工程地質(zhì)平面圖Fig.3 Engineering geological plan of the study area

    由于現(xiàn)場取樣對試樣原生結(jié)構(gòu)造成一定破壞,為了準(zhǔn)確獲取土體天然、飽水條件下力學(xué)參數(shù),選用法國Phicometre原位巖土兩用鉆孔剪切試驗儀進(jìn)行現(xiàn)場試驗。該設(shè)備主要由剪切探頭、法向應(yīng)力氣壓控制裝置、提供剪應(yīng)力的油壓千斤頂和連桿以及油管等附屬部分組成(圖4)。其原理主要通過法向壓力系統(tǒng)使探頭內(nèi)橡膠模膨脹,將環(huán)形探頭表部剪切刃片壓入土體內(nèi),再向上逐漸提拉獲得剪切力,并記錄剪切位移,由此得出應(yīng)力-應(yīng)變曲線,最后根據(jù)莫爾-庫倫理論求取強(qiáng)度參數(shù)[15]。

    在測試前,先對儀器進(jìn)行標(biāo)定,記錄注水量(V)、標(biāo)準(zhǔn)壓力(P)、剪切探頭直徑(D),由此獲得P-V、D-V關(guān)系曲線,如圖5所示。通過擬合得出P-V、D-V曲線的函數(shù)關(guān)系式:P=10-11V5-2×10-8V4+2×10-5V3-0.008 5V2+1.84V+5.12,R2=0.98;D=0.046 5V+47.62,R2=0.97。

    根據(jù)鉆孔剪切儀使用說明,綜合考慮該岸坡地下水、設(shè)計初始法向應(yīng)力等因素,按照式(1)~式(3)對法向應(yīng)力、剪應(yīng)力進(jìn)行修正。

    σ=σ0+γw(hw+h0)-Pe

    (1)

    σ=σ0+γw(hw+h0)-f(V)

    (2)

    (3)

    1為計時器;2為千分表;3為測試數(shù)據(jù)顯示器;4為連桿;5為測力計;6為中空千斤頂;7為測試扎;8為剪切探頭;9為氣壓控制系統(tǒng);10為千斤頂加壓泵圖4 鉆孔剪切儀組件示意圖Fig.4 Schematic diagram of borehole shear test

    圖5 P-V、D-V關(guān)系曲線Fig.5 P-V,D-V relationship curves

    式中:σ為法向應(yīng)力修正值,kPa;σ0為初始設(shè)計法向應(yīng)力,kPa;τ為剪應(yīng)力修正值,kPa;Tmax為加載過程中測得剪切破壞后最大剪力,kN;Pe為P=f(V)函數(shù)值,kPa;hw為地下水位深度,m;h0為法向壓力控制裝置內(nèi)穩(wěn)定水位面距離地面高度,m;rw為水的重度;S為剪切表面面積,S=πDL,L為剪切探頭有效長度,D為g(V)函數(shù)值。

    經(jīng)修正后,擬合得出如圖6所示的天然、飽和狀態(tài)下殘坡積角礫土正應(yīng)力-剪應(yīng)力(σ-τ)關(guān)系曲線,擬合度較高。通過莫爾-庫倫強(qiáng)度理論分析得出,天然條件下角礫土內(nèi)摩擦角為43.1°,內(nèi)聚力為18.3 kPa,飽水后內(nèi)摩擦角為26.3°,內(nèi)聚力為 7.2 kPa,內(nèi)聚力降幅60.65%,內(nèi)摩擦角降幅40.0%。由此可見,角礫土內(nèi)聚力受含水率的影響程度強(qiáng)于內(nèi)摩擦角,其原因在于角礫土內(nèi)的細(xì)粒組分主要由黏土礦物組成,遇水后原生結(jié)構(gòu)在水分子作用下擴(kuò)張、膨脹,導(dǎo)致土體黏聚強(qiáng)度降低,而角礫之間的摩擦受孔隙水影響程度相對較弱,此時摩擦強(qiáng)度構(gòu)成飽水狀態(tài)下角礫土的主要組成部分。

    3 水庫蓄水對岸坡穩(wěn)定性的影響

    3.1 模型概化

    選用Geostudio軟件中的SEEP模塊、SLOPE模塊進(jìn)行岸坡穩(wěn)定性耦合分析,主要考慮當(dāng)前水位、死水位線765 m水位、825 m水位條件下的滲流場特征以及岸坡穩(wěn)定性變化特征。計算剖面選取A-A′剖面,該剖面通過勘查鉆孔、野外調(diào)查綜合確定,巖土體層序關(guān)系與實際工程開挖揭露情況一致。

    由于岸坡結(jié)構(gòu)特征較為復(fù)雜,水庫蓄水的影響帶主要在殘坡積角礫土層,為了把握研究對象的主次關(guān)系,對分析模型進(jìn)行適當(dāng)?shù)募僭O(shè)概化,以達(dá)到最佳分析結(jié)果。假設(shè):①地層中玄武巖、灰?guī)r均屬于硬質(zhì)巖,分析圖層中將兩種巖性歸為一類;②模型中不考慮淺樁基、路基對岸坡穩(wěn)定性的影響;③將同一圖層材料視為均質(zhì)體。按上述假設(shè)條件建立如圖7所示的分析模型,共4 924個節(jié)點(diǎn),4 783個單元,左右兩側(cè)采用水頭邊界,坡面為自由下滲邊界。

    圖6 角礫土剪應(yīng)力-正應(yīng)力擬合曲線Fig.6 Fitting curve of shear stress-normal stress of breccia soil

    圖7 岸坡模擬分析概化模型Fig.7 Generalization model of bank slope simulation analysis

    3.2 計算參數(shù)及條件

    圖8 材料土水特征曲線Fig.8 Soil water characteristic curve of materials

    模型滲流分析中的土水特征曲線(soil-water characteristic curve,SWCC)基于實測飽和含水率、殘余含水率,滲透系數(shù)取格巧高速公路工程實測值0.042~0.056 cm/s,通過SEEP模塊內(nèi)置Van-Genuchten模型估算角礫土、卵礫石土SWCC曲線(圖8);基巖采用飽和材料參數(shù)。

    數(shù)值模擬旨在研究初次蓄水條件下岸坡穩(wěn)定性特征,主要考慮當(dāng)前水位上升至死水位線765 m,死水位線765 m上升至正常蓄水位825 m兩種工況下岸坡滲流場特征及岸坡穩(wěn)定性特征。

    3.3 模擬結(jié)果分析

    圖9所示為當(dāng)前水位條件下岸坡滲流場特征,可以看出,在階地范圍內(nèi)地下水位線存在于卵礫石土層中,水位深度為15~20 m,與前期勘察資料相符;隨著高程增大,地下水位線主要分布在基覆界面,上覆殘坡積角礫土多處于非飽和狀態(tài),格巧高速公路勘察孔內(nèi)也未見穩(wěn)定地下水。地下水位線形態(tài)與地形具有一致性。

    圖9 當(dāng)前水位岸坡滲流場特征Fig.9 Characteristics of seepage field of current water level bank slope

    隨著水位上漲,至死水位765 m時,坡腳陡緩變化段地下水位線明顯提高,坡體中后部地下水位線未表現(xiàn)出明顯的提升,地下水位線整體呈現(xiàn)緩-陡-緩的變化趨勢(圖10)。當(dāng)水位升至825 m,地下水位線出現(xiàn)更為顯著的變化,地下水位線提升幅度增大,埋深50~60 m,水位線較緩,無明顯起伏形態(tài),滲流流線角度約15°(圖11);按格巧高速公路當(dāng)前規(guī)劃線路,部分樁基將處于地下水位以下。

    結(jié)合不同水位條件下岸坡滲流場特征進(jìn)行岸坡穩(wěn)定性耦合分析。當(dāng)前水位條件下,岸坡處于穩(wěn)定狀態(tài),穩(wěn)定性系數(shù)為1.238;當(dāng)水位升至765 m,地下水位線上升,飽和-非飽和過渡帶深度提升,岸坡土體含水率整體提高,土體力學(xué)強(qiáng)度衰減,抗剪切能力減弱,導(dǎo)致穩(wěn)定性降低至1.098,處于欠穩(wěn)定狀態(tài),受影響高程段為740~920 m(圖12);水位再次升高至825 m時,飽水范圍進(jìn)一步擴(kuò)大,土體含水率區(qū)間增大,岸坡縱深土-水結(jié)構(gòu)發(fā)生明顯變化,水位線附近土體軟化,并且具有良好臨空條件,坡體穩(wěn)定性系數(shù)降低至1.010,處于失穩(wěn)臨界狀態(tài),但由于水位線以下大部分受到庫水反壓作用,因而受影響高程段縮小至815~935 m(圖13)。

    圖10 765 m水位岸坡滲流場特征Fig.10 Seepage field characteristics of bank slope with 765 m water level

    圖11 825 m水位岸坡滲流場特征Fig.11 Seepage field characteristics of 825 m water level bank slope

    圖12 765 m岸坡穩(wěn)定性分析結(jié)果Fig.12 Analysis results of 765 m bank slope stability

    圖13 825 m岸坡穩(wěn)定性分析結(jié)果Fig.13 Analysis results of 825 m bank slope stability

    3.4 岸坡穩(wěn)定性影響評價

    現(xiàn)有研究成果表明,水對土體的影響主要表現(xiàn)在兩個方面,一方面,孔隙水作用于顆粒之間,起到潤滑作用,削弱顆粒間摩擦阻力,降低摩擦強(qiáng)度[16];另一方面,孔隙水與土體發(fā)生反應(yīng),包括顆粒間膠結(jié)體、土體自身的礦物組分,導(dǎo)致土體細(xì)觀結(jié)構(gòu)嚴(yán)重?fù)p傷,這個過程中化學(xué)溶蝕、離子交換可導(dǎo)致黏聚強(qiáng)度衰減[17]。白鶴灘庫區(qū)蓄水將造成雙河左岸岸坡角礫土結(jié)構(gòu)損傷,加之孔隙水在粗顆粒間的潤滑作用,促使土體黏聚強(qiáng)度、摩擦強(qiáng)度整體降低,從鉆孔剪切試驗結(jié)果可以看出相似的規(guī)律,但庫水對黏聚強(qiáng)度的影響程度大于摩擦強(qiáng)度。

    土體結(jié)構(gòu)決定土體的強(qiáng)度,而土體的強(qiáng)度又是維持坡體穩(wěn)定的主控因素。從前述模擬結(jié)果來看,水位由當(dāng)前狀態(tài)逐漸甚至正常蓄水位825 m,岸坡穩(wěn)定性系數(shù)由1.238降低至1.010,處于失穩(wěn)臨界狀態(tài)(圖14)。在蓄水至765 m的第一階段,岸坡穩(wěn)定性出現(xiàn)明顯的降低,所影響岸坡高程段較大,也反映出土體對水敏感性較強(qiáng),在實際蓄水過程中極有可能表現(xiàn)出沿水位面附近向臨空方向發(fā)生蠕滑變形的跡象。當(dāng)水位線由765 m升至825 m時,庫水影響范圍增大,土體強(qiáng)度的進(jìn)一步衰減導(dǎo)致岸坡穩(wěn)定性進(jìn)一步降低,在坡體陡傾臨空面條件下,構(gòu)成滑動破壞的趨勢。

    圖14 岸坡穩(wěn)定性隨水位線變化趨勢Fig.14 Variation trend of bank slope stability with water level line

    由于庫水升至825 m后,765 m水位線附近的岸坡區(qū)承受較大的水壓,這種庫水對岸坡的反壓促使這一坡段穩(wěn)定性反而增大,從而表現(xiàn)出庫水影響的岸坡高程段降低,隨著后期庫水的調(diào)度回落,其所影響的范圍極可能再次擴(kuò)大,并且這個過程中的干濕循環(huán)作用對土體強(qiáng)度的影響更為強(qiáng)烈。

    4 結(jié)論

    通過野外調(diào)查、現(xiàn)場試驗以及庫水作用下的滲流場-穩(wěn)定性耦合分析,得出以下結(jié)論。

    (1)白鶴灘庫區(qū)雙河左岸岸坡屬于典型土質(zhì)斜坡,坡體上覆殘坡積角礫土對水敏感性較強(qiáng),飽水后內(nèi)聚力降低60.65%,內(nèi)摩擦角降低40.0%,內(nèi)聚力受影響程度大于內(nèi)摩擦角。

    (2)初期蓄水至正常蓄水位825 m,隨著水位的上升,岸坡表現(xiàn)出不同的滲流場特征,坡體穩(wěn)定性逐漸降低至臨界失穩(wěn)狀態(tài),整個過程中,降幅先大后小。

    (3)庫水對岸坡土體強(qiáng)度的影響顯著,土體結(jié)構(gòu)遇水損傷、強(qiáng)度衰減是岸坡穩(wěn)定性惡化的主要原因;水位線以下一定深度的反壓作用有利于岸坡局部坡段的穩(wěn)定性,庫水由765 m升至825 m,庫水影響高程段由740~920 m縮減至815~935 m。

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