徐付軍
(河南能源化工集團(tuán) 永煤公司車集煤礦,河南 永城 476600)
隨著我國煤礦綜合機(jī)械程度有較大的提高,巷道的回采速度也逐漸增大,但是巷道掘進(jìn)速度無法完全匹配開采速度,影響了煤礦的整體開采速度。我國煤礦早在20世紀(jì)50年代對煤礦巷道支護(hù)進(jìn)行了研究,在錨桿初期,主要使用機(jī)械錨桿、樹脂錨桿、縫管式錨桿等,隨著煤礦開采技術(shù)的進(jìn)步,錨桿支護(hù)理論逐漸由組合拱理論、懸吊理論、組合梁理論發(fā)展為最大水平地應(yīng)力和圍巖松動(dòng)圈知乎理論,深入的分析了巷道圍巖和錨桿—索的關(guān)系及錨桿支護(hù)圍巖穩(wěn)定機(jī)理,改善了錨桿—索的支護(hù)巷道的效果[1-3]。鑒于此,本文研究了巷道圍巖變形破壞特征及支護(hù)方案,理論分析了巷道圍巖變形破壞特征,得到了巷道塑性區(qū)和原巖應(yīng)力關(guān)系,數(shù)值模擬了不同巷道支護(hù)下巷道垂直應(yīng)力分布情況,并進(jìn)行了現(xiàn)場實(shí)測。研究為類似工程條件下巷道支護(hù)方案設(shè)計(jì)提供了理論支持。
研究對象為某礦膠帶運(yùn)輸巷,主要滿足綜采工作面設(shè)備安裝、管線鋪設(shè)、運(yùn)輸、行人和通風(fēng)等。煤層傾角為0~3°,煤層堅(jiān)固性系數(shù)為3.5,煤層層理發(fā)育,絕對瓦斯涌出量1.87 m3/min。煤層底板為粉砂巖,含煤屑及植物化石碎片,具有滑面,深灰色,厚13.3 m;煤層基本頂為細(xì)粒砂巖,中間夾薄層粉砂巖(厚度約0.28 m),水平及小微波狀層理,泥鈣質(zhì)膠結(jié),淺灰色,平均厚度20.4 m。巷道凈寬5.4 m,凈高2.8 m。巖層物理力學(xué)性質(zhì)見表1。
表1 巖層物理力學(xué)性質(zhì)Tab.1 Physical and mechanical properties of rock formation
當(dāng)巷道開挖后,根據(jù)巷道不同的圍巖破壞變形特征,可將巷道圍巖變形分為結(jié)構(gòu)變形、彈塑性變形和碎脹變形。其中,彈塑性變形最為常見,當(dāng)巖體未受到影響時(shí),處于原巖應(yīng)力狀態(tài),此時(shí)巖體處于彈性階段,經(jīng)過開挖后,巷道圍巖出現(xiàn)塑性區(qū),具體表現(xiàn)為3個(gè)階段[4-6]:初始劇烈變形、中期緩慢變形、末期穩(wěn)定變形。巷道圍巖變形速率如圖1所示。
圖1 巷道圍巖變形速率Fig.1 Deformation rate of roadway surrounding rock
經(jīng)過3個(gè)階段,巷道圍巖應(yīng)力狀態(tài)由高應(yīng)力轉(zhuǎn)變?yōu)榈貞?yīng)力,巷道出現(xiàn)較大的變形,因此需要采用外力支護(hù)來緩解巷道圍巖的蠕變,根據(jù)巷道圍巖性質(zhì),主要采用錨網(wǎng)噴支護(hù)、錨桿支護(hù)和工字鋼支護(hù)等抑制巷道圍巖的蠕變。
巷道圍巖受力狀態(tài)可簡化為巷道受力模型(圖2),圖2中,P為原巖應(yīng)力,a為巷道半徑,(r,θ)為塑性區(qū)邊界任一點(diǎn)極坐標(biāo)。當(dāng)巷道圍巖達(dá)到極限狀態(tài)時(shí),巷道強(qiáng)度并沒有完全消失,而是隨著變形的增加逐漸降低。
圖2 巷道受力模型Fig.2 Roadway force model
在各向等壓情況下,巷道塑性區(qū)半徑計(jì)算公式為:
(1)
式中,r為巷道塑性區(qū)半徑;C為圍巖的黏聚力;φ為圍巖的內(nèi)摩擦角;a為圓形巷道半徑;Pi為支護(hù)阻力;P為原巖應(yīng)力。
由式(1)可知,巷道塑性區(qū)和原巖應(yīng)力呈正比,隨著開采深度的增大,巷道塑性區(qū)范圍逐漸增大。
本文采用FLAC3D數(shù)值模擬軟件[7-10],分析了巷道支護(hù)的可行性以及快速支護(hù)的必要性,模擬分析了4種方案:方案1為低強(qiáng)度錨桿支護(hù)方案,方案2為高強(qiáng)度支護(hù)方案,方案3為在方案二的基礎(chǔ)上增加了肩角的錨桿,方案4為在方案3的基礎(chǔ)上增加了1根高應(yīng)力錨索。4種方案的錨桿采用直徑為18 mm、長2 100 mm的Ⅱ級螺紋鋼筋錨桿,錨索采用直徑為15.24 mm、長7 300 mm的鋼絞線。各支護(hù)方案如圖3所示。
圖3 各支護(hù)方案示意Fig.3 Schematic of each supporting plan
不同支護(hù)條件下巷道垂直應(yīng)力分布情況如圖4所示。由圖4可知,方案4的支護(hù)效果最佳,增加了頂角處錨桿,使頂角應(yīng)力集中效應(yīng)減弱,應(yīng)力集中區(qū)范圍減??;增加錨索,使巷道頂板應(yīng)力得到了有效的控制。
圖4 不同支護(hù)條件下巷道垂直應(yīng)力分布情況Fig.4 Distribution of vertical stress in roadway under different supporting conditions
巷道掘進(jìn)速度和巷道支護(hù)速度決定著巷道安全掘進(jìn)的重要因素,為了驗(yàn)證及時(shí)支護(hù)必要性,本文分別模擬分析了4種滯后支護(hù)的安全性,分別為滯后0、3、5、7 m,主要從巷道頂板垂直應(yīng)力分布情況進(jìn)行研究,然后對頂板垂直應(yīng)力進(jìn)行二次處理,得到三維應(yīng)力云圖。不同滯后支護(hù)方案下巷道頂板垂直應(yīng)力分布如圖5所示。
圖5 不同滯后支護(hù)方案下巷道頂板垂直應(yīng)力分布Fig.5 Vertical stress distribution of roadway roof under different lagging supporting schemes
由圖5可知,隨著滯后支護(hù)距離的增大,巷道頂板的垂直應(yīng)力范圍越大,垂直應(yīng)力越大,并且在滯后支護(hù)7 m時(shí),出現(xiàn)垂直應(yīng)力降低區(qū),距掘進(jìn)面3.5~4.0 m位置,表明巷道頂板出現(xiàn)垮落的圍巖,但是在及時(shí)支護(hù)和滯后3 m支護(hù)情況下,均未出現(xiàn)應(yīng)力降低區(qū),表明及時(shí)支護(hù)可能降低巷道頂板的垮落及巷道圍巖的變形。
根據(jù)數(shù)值模擬分析,巷道采用方案4支護(hù),在巷道的兩幫和頂板設(shè)置了測站,總共有9個(gè)測試斷面,測站距離為5 m,得到了巷道位移曲線(圖6)。
圖6 巷道位移曲線Fig.6 Displacement curve of roadway
由圖6可知,在采用優(yōu)化后支護(hù)方案下,巷道圍巖變形量小,該方案能夠有效抑制巷道變形。
本文理論分析了巷道圍巖變形破壞特征,基于此,數(shù)值模擬了4種方案下巷道垂直應(yīng)力分布情況,得到了針對此礦的最優(yōu)巷道支護(hù)方案,并進(jìn)行了及時(shí)支護(hù)必要性分析,最后進(jìn)行現(xiàn)場實(shí)測分析,表明該支護(hù)方案的可行性。研究為深部巷道的合理設(shè)計(jì)提供了指導(dǎo)。