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    某船鎳銅壓載管路系統(tǒng)改裝設(shè)計(jì)

    2021-02-22 06:47:26王源黃朝靜許詮趙天翔
    機(jī)電信息 2021年5期
    關(guān)鍵詞:可靠性

    王源 黃朝靜 許詮 趙天翔

    摘要:對(duì)某船鎳銅壓載管路無法建立真空抽吸壓載水的故障進(jìn)行分析,并對(duì)故障問題進(jìn)行延伸,結(jié)合船只工作需要,加裝相關(guān)電氣元件,優(yōu)化壓載泵控制系統(tǒng),提升了壓載系統(tǒng)可靠性,縮短了故障的處置時(shí)間。

    關(guān)鍵詞:壓載系統(tǒng);鎳銅管路;抽吸;可靠性;處置時(shí)間

    0? ? 引言

    為了降低海水的腐蝕危害,壓載管路采用鎳銅管材,雖然鎳銅材料具有很強(qiáng)的抗腐蝕能力,但此材料管壁較薄,容易發(fā)生變形。船舶航行海域?qū)拸V,連續(xù)航行情況下溫差變化大,環(huán)境振動(dòng)強(qiáng)度高,導(dǎo)致壓載管路容易出現(xiàn)泄漏,密閉性降低,無法建立真空。如果船舶在航行過程中急需調(diào)整壓載,而壓載系統(tǒng)無法抽吸,將會(huì)嚴(yán)重影響船舶安全。因此,設(shè)計(jì)一套能有效縮短壓載管路泄漏應(yīng)急處置時(shí)間的裝置是極其重要的。

    1? ? 故障現(xiàn)象

    某船在航修中曾發(fā)現(xiàn)壓載系統(tǒng)無法建立真空抽吸壓載水的故障,崗位人員為了查找泄漏原因進(jìn)行了6次檢修,耗費(fèi)了大量人工。

    對(duì)壓載管路檢修過程進(jìn)行總結(jié),得到應(yīng)急處置泄漏步驟時(shí)長(zhǎng)分類統(tǒng)計(jì)表,如表1所示。

    影響檢修進(jìn)度的因素主要包括:一是壓載系統(tǒng)的切換閥件和分支接頭集中,空間狹小、管路密集,不易定位和檢修;二是管路上方安裝有鋼制花紋板,檢修前必須拆除,需要消耗大量人力;三是壓載系統(tǒng)覆蓋范圍較大,途經(jīng)區(qū)域溫度不一,振動(dòng)強(qiáng)度不同,管路及螺絲的膨脹和收縮程度不一;四是壓載艙底水泵和總用泵無吸空保護(hù),只能人為監(jiān)控,易使泵體密封裝置因高溫?fù)p壞。

    2? ? 確定主要因素

    為了確定導(dǎo)致該船壓載系統(tǒng)抽吸故障的主要因素,崗位人員按照“5M因素法”,從人、機(jī)、料、法、環(huán)等方面進(jìn)行分析研判,確定了5條末端因素,并逐條展開研究梳理。

    2.1? ? 人員技能水平差,系統(tǒng)熟悉程度低

    壓載水系統(tǒng)原理是機(jī)工人員必須掌握的基礎(chǔ)知識(shí),船舶在海上高速航行期間需要對(duì)壓載狀態(tài)進(jìn)行調(diào)整,因此要求崗位人員必須熟練掌握壓載系統(tǒng)的組成和管路走向。通過抽查,6位崗位人員的上崗證及崗位資格認(rèn)證考試的理論和實(shí)操成績(jī)均達(dá)標(biāo)。

    數(shù)據(jù)顯示,抽查人員在崗時(shí)間均大于12個(gè)月,并持證上崗,驗(yàn)證結(jié)果表明人員培訓(xùn)不夠、操作不熟練為非要因。

    2.2? ? 壓載水調(diào)撥操作流程及其方法有誤

    輪機(jī)崗位人員編寫了壓載水操作流程規(guī)范,資料涵蓋各泵性能數(shù)據(jù)、壓載艙室容積和重心坐標(biāo)以及壓載系統(tǒng)調(diào)撥的常規(guī)方法,其相關(guān)操作手冊(cè)邀請(qǐng)輪機(jī)長(zhǎng)和大管輪等專業(yè)人士進(jìn)行了評(píng)審。操作手冊(cè)的制訂規(guī)范性和考核成績(jī)顯示,壓載水調(diào)撥操作流程及其方法有誤和操作不當(dāng)為非要因。

    2.3? ? 壓載系統(tǒng)覆蓋面積廣,無法準(zhǔn)確定位泄漏位置

    壓載系統(tǒng)涉及區(qū)域貫穿全船,每個(gè)閥件和切換接頭上方還安裝有平均重逾14 kg的鋼制花紋板。機(jī)艙除了壓載系統(tǒng)外還有大量密集的管路系統(tǒng)空間,崗位人員拆檢需要耗費(fèi)大量時(shí)間和體力。由于無法定位漏氣法蘭,人員只能制作試壓工裝,加壓后逐一檢查法蘭,至少需要耗費(fèi)16 h人工。

    此外,液壓電動(dòng)閥的開關(guān)指示只能反映觸點(diǎn)開關(guān)發(fā)出信號(hào)的情況。觸點(diǎn)開關(guān)觸發(fā),橡膠密封圈可能變形、破損,導(dǎo)致閥芯不能完全密封。損壞的電動(dòng)閥對(duì)應(yīng)的液艙為空艙或較低液位時(shí),會(huì)導(dǎo)致壓載系統(tǒng)吸空,崗位人員排查電動(dòng)閥的密封性也無法準(zhǔn)確定位故障位置。

    因此,壓載系統(tǒng)覆蓋面積廣,無法準(zhǔn)確定位故障位置是消耗時(shí)間和人力的主要原因之一。

    2.4? ? 總用泵、艙底壓載泵沒有吸空保護(hù)電路

    某船采用的總用泵和艙底壓載泵只有常規(guī)的過載、短路、欠壓保護(hù)、遙控功能,沒有設(shè)置防止泵體吸空引發(fā)高溫?fù)p壞的連鎖保護(hù),一旦泵出現(xiàn)吸空損壞,則后果非常嚴(yán)重。因此,總用泵、艙底壓載泵沒有吸空保護(hù)電路,導(dǎo)致密封裝置損壞是排查壓載系統(tǒng)故障困難的主要原因之一。

    2.5? ? 壓載系統(tǒng)缺乏足夠的抗振動(dòng)和補(bǔ)償熱脹冷縮變形能力

    壓載管路工作環(huán)境溫差大、振動(dòng)載荷高,主機(jī)附近的鎳銅管工作環(huán)境溫差可達(dá)30 ℃以上,振動(dòng)級(jí)別普遍在6級(jí)以上,導(dǎo)致法蘭松動(dòng),芳綸墊片老化加劇并出現(xiàn)裂紋。研究人員對(duì)鎳銅管的軸向和徑向膨脹量進(jìn)行了計(jì)算:

    軸向膨脹量:ΔL=α×L×ΔT。

    ΔL1=13.93×10-6×5 000×25≈1.74 mm(5 m鎳銅管的變化量,溫差ΔT=25 ℃)。

    ΔL2=13.93×10-6×8 000×30≈3.34 mm(8 m鎳銅管的變化量,溫差ΔT=30 ℃)。

    ΔL3=11.53×10-6×60×30≈0.02 mm(60 mm長(zhǎng)螺栓的變化量,溫差ΔT=30 ℃)。

    徑向膨脹量:ΔD=α×π×D×ΔT。

    ΔD1=13.93×10-6×3.14×219×30≈0.287 mm(溫差ΔT=30 ℃)。

    ΔD2=13.93×10-6×3.14×159×30≈0.209 mm(溫差ΔT=30 ℃)。

    綜上可知,管路徑向膨脹量變化較小,且該方向沒有阻力,影響可忽略。

    熱應(yīng)力:σ=E×α×ΔT(因?yàn)楣苈窂较虿淮嬖谧枇Γ鋸较驘釕?yīng)力可忽略)。

    初始預(yù)緊力越大,摩擦力越大,能夠阻礙相對(duì)運(yùn)動(dòng),減緩結(jié)構(gòu)松動(dòng)期內(nèi)的螺栓松動(dòng)進(jìn)程。振動(dòng)沖擊載荷幅值越大,螺栓夾緊力下降值越大,夾緊力下降越快,如圖1所示;沖擊載荷幅值越大,螺紋處所受沖擊力越大,螺紋牙底部材料塑性變形越大,越容易發(fā)生松動(dòng)。

    如圖2所示,在結(jié)構(gòu)松動(dòng)期內(nèi)螺栓夾緊力下降曲線呈先大幅度下降,然后趨于平穩(wěn),最后緩慢下降趨勢(shì)。如圖3所示,初始預(yù)緊力越大,此初始預(yù)緊力下?lián)p失的預(yù)緊力所占百分比越大。初始預(yù)緊力越大,螺紋所受應(yīng)力越大,螺紋牙底部材料塑性變形越大,螺栓夾緊力下降速度越快,即初始預(yù)緊力越小,螺栓松動(dòng)越不易發(fā)生,初始預(yù)緊力越大,螺栓松動(dòng)越易發(fā)生;且增加螺栓扭力,會(huì)造成墊片過分?jǐn)D壓,影響墊片密封性能和使用壽命。

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