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    蠕變對重組竹板增強(qiáng)膠合木梁長期受彎性能的影響1)

    2021-02-10 10:50:00左宏亮胡斌劉翰然
    關(guān)鍵詞:木梁竹板撓度

    左宏亮 胡斌 劉翰然

    (東北林業(yè)大學(xué),哈爾濱,150040)

    現(xiàn)代木結(jié)構(gòu),因其綠色環(huán)保、低碳節(jié)能、紋理美觀等特點(diǎn),在北美和歐洲已經(jīng)具有很長的發(fā)展歷史[1-4],而我國近年來也隨著速生林種植的推進(jìn)、退耕還林及鼓勵(lì)木材進(jìn)口等相應(yīng)政策的實(shí)施,逐漸重視了對現(xiàn)代木結(jié)構(gòu)的研究,既滿足了人們?nèi)找嫣嵘纳钏揭?,又響?yīng)了國家可持續(xù)發(fā)展的號召[5-7]。普通膠合木梁,作為木結(jié)構(gòu)建筑中基本的梁構(gòu)件,由于抗拉壓強(qiáng)度偏低、剛度小且受壓區(qū)木材抗壓強(qiáng)度未能充分利用等缺陷[8-9],往往不能滿足設(shè)計(jì)使用要求。因此,本課題組此前提出了新型構(gòu)件——重組竹板增強(qiáng)膠合木梁,并對其承載力等短期性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究。但若想將此類構(gòu)件應(yīng)用于工程實(shí)踐中,還需要考慮作為木材基本特性之一的蠕變對梁長期受彎性能的影響。針對上述問題,本研究以置換率及加載比例為試驗(yàn)條件,選取置換率為1/6、2/6的重組竹板增強(qiáng)膠合木梁,并設(shè)置普通膠合木梁為照組,進(jìn)行為期90 d的長期加載試驗(yàn),分析置換率及加載比例對重組竹板增強(qiáng)膠合木梁長期撓度及蠕變變形的影響;并將長期試驗(yàn)結(jié)束后所有試驗(yàn)梁進(jìn)行破壞加載試驗(yàn),與未進(jìn)行長期試驗(yàn)的試驗(yàn)梁進(jìn)行對比,分析蠕變對承載力、剛度的影響。旨在為木結(jié)構(gòu)建筑中對梁構(gòu)件的設(shè)計(jì)提供參考。

    1 材料與方法

    按照課題組前期試驗(yàn)的試件制作經(jīng)驗(yàn)[9]和GB/T 50329—2012《木結(jié)構(gòu)試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[10]中的相關(guān)規(guī)定,以云杉-松-冷杉(SPF)和重組竹為原材料,委托專業(yè)廠家制作18根試驗(yàn)梁,其中普通膠合木梁(見圖1)、置換率為1/6(見圖2)和2/6(見圖3)的重組竹板增強(qiáng)膠合木梁各6根,試驗(yàn)梁規(guī)格均為2 850 mm×150 mm×50 mm,規(guī)定木材的順紋方向?yàn)樵囼?yàn)梁的長度方向。

    圖1 普通膠合木梁試件設(shè)計(jì)示意圖(圖中數(shù)據(jù)單位為mm)

    圖2 置換率為1/6的重組竹板增強(qiáng)膠合木梁試件設(shè)計(jì)示意圖(圖中數(shù)據(jù)單位為mm)

    圖3 置換率為2/6的重組竹板增強(qiáng)膠合木梁試件設(shè)計(jì)示意圖(圖中數(shù)據(jù)單位為mm)

    為了計(jì)算長期試驗(yàn)加載值,首先對試驗(yàn)梁進(jìn)行短期加載試驗(yàn),短期加載試驗(yàn)采用三分點(diǎn)對稱逐級加載,直至試件破壞(見圖4、見表1)。

    圖4 短期試驗(yàn)加載裝置示意圖(圖中數(shù)據(jù)單位為mm)

    表1 極限荷載測定組試驗(yàn)梁

    根據(jù)A組試驗(yàn)梁短期加載試驗(yàn)測得的極限承載力平均值及長期加載試驗(yàn)中的不同加載比例,計(jì)算出長期試驗(yàn)組B、C、D三組中每根試驗(yàn)梁的長期加載值(見表2)。

    表2 試驗(yàn)梁的長期試驗(yàn)分組及加載值

    長期試驗(yàn)梁跨中及兩端位移,由位移計(jì)通過JM3813靜態(tài)應(yīng)變測試系統(tǒng)采集,采集時(shí)間間隔為每6 h一次。加載方式采用三分點(diǎn)對稱加載,即在梁兩三分點(diǎn)處懸掛重物(見圖5),以保證加載值恒定,加載時(shí)間為90 d。

    圖中數(shù)據(jù)單位為mm

    為研究蠕變對重組竹板增強(qiáng)膠合木梁長期受彎性能的影響,在長期加載試驗(yàn)結(jié)束后,將所有試驗(yàn)梁進(jìn)行破壞加載試驗(yàn),與未進(jìn)行長期加載試驗(yàn)的試驗(yàn)梁進(jìn)行比較。為保證試驗(yàn)數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性,試驗(yàn)裝置及測點(diǎn)布置與前期短期試驗(yàn)相同。

    2 結(jié)果與分析

    2.1 試驗(yàn)梁長期加載試驗(yàn)結(jié)果

    2.1.1 不同置換率時(shí)膠合木梁跨中凈撓度變化

    根據(jù)長期試驗(yàn)過程中采集的數(shù)據(jù),將加載比例為預(yù)估極限荷載的20%、30%、40%時(shí)三種試驗(yàn)梁的跨中凈撓度值進(jìn)行計(jì)算統(tǒng)計(jì)分析(見圖6)。由圖6可見:當(dāng)加載比例為極限預(yù)估荷載的20%、30%、40%時(shí),置換率為1/6、置換率為2/6的重組竹板增強(qiáng)膠合木梁的初始撓度均大于普通膠合木梁,且當(dāng)加載比例一定時(shí),普通膠合木梁、置換率為1/6、置換率為2/6的重組竹板增強(qiáng)膠合木梁的跨中凈撓度增長過程相近,增長速度相似;與置換率為1/6的重組竹板增強(qiáng)膠合木梁相比,置換率為2/6的重組竹板增強(qiáng)膠合木梁初始撓度分別減小了18%、19%、18%;且在長期試驗(yàn)過程中跨中凈撓度值也始終低于置換率為1/6的重組竹板增強(qiáng)膠合木梁,這是因?yàn)楫?dāng)加載比例占預(yù)估極限荷載比例一定時(shí),由于重組竹板置換率的增加,受拉區(qū)彈性模量整體增大,整體剛度增加,變形減小,因此試驗(yàn)梁置換率為2/6時(shí)更適合長期受荷狀態(tài)。

    圖6 不同加載比例時(shí)梁跨中凈撓度隨加載時(shí)間變化曲線

    2.1.2 不同加載比例時(shí)膠合木梁跨中凈撓度變化

    根據(jù)長期試驗(yàn)過程中JM3813靜態(tài)應(yīng)變測試系統(tǒng)采集的數(shù)據(jù),將置換率一定時(shí)的試驗(yàn)梁在不同加載比例時(shí)的跨中凈撓度值進(jìn)行計(jì)算統(tǒng)計(jì)分析(見圖7)。由圖7可見:當(dāng)試驗(yàn)進(jìn)行到試驗(yàn)全周期的1/3時(shí),所有試驗(yàn)梁的蠕變變形進(jìn)程均超過整個(gè)蠕變變形周期的一半,且普通膠合木梁的前期蠕變變形增長速度超過重組竹板增強(qiáng)膠合木梁,說明重組竹板的存在延緩了試驗(yàn)梁的蠕變變形增長速度。當(dāng)試驗(yàn)進(jìn)行到試驗(yàn)全周期的2/3時(shí),所有試驗(yàn)梁的蠕變變形進(jìn)程基本完成了整個(gè)蠕變變形周期的90%左右,說明在長期試驗(yàn)過程中,梁的蠕變變形增長速度前期較大,并逐漸減小,最終趨于穩(wěn)定。

    由圖7可見:置換率一定時(shí),加載比例為預(yù)估極限荷載的20%、30%、40%的試驗(yàn)梁初始撓度,隨著加載比例的增大而相應(yīng)增大,但不呈線性比例關(guān)系。在加載比例為預(yù)估極限荷載的20%、30%時(shí),試驗(yàn)梁的跨中凈撓度值增長速度較為平緩且一致;在加載比例為預(yù)估極限荷載的40%時(shí),普通膠合木梁、置換率為1/6、置換率為2/6的重組竹板增強(qiáng)膠合木梁的跨中凈撓度值增長速度增大,不利于梁的正常使用狀態(tài)。因此,在實(shí)際工程的設(shè)計(jì)和使用過程中,應(yīng)避免長期高加載比例時(shí)膠合木梁跨中撓度增長過快給結(jié)構(gòu)帶來危害。

    2.2 蠕變對短期加載膠合木梁性能的影響

    2.2.1 試驗(yàn)梁破壞形態(tài)

    將經(jīng)過長期試驗(yàn)后的試驗(yàn)梁破壞形態(tài)與未經(jīng)過蠕變的試驗(yàn)梁進(jìn)行對比,破壞形態(tài)未發(fā)生明顯改變,主要分為3種:梁底受拉破壞、梁頂受壓破壞、膠層剪切破壞(見圖8)。由圖8可見:普通膠合木梁全部發(fā)生梁底受拉破壞、重組竹板增強(qiáng)膠合木梁多發(fā)生梁頂受壓破壞和膠層剪切破壞,這是因?yàn)樵诓桓淖兞航孛娓叨鹊耐瑫r(shí),重組竹板的出現(xiàn)增強(qiáng)了梁受拉區(qū)的抗拉能力,根據(jù)截面平衡條件,膠合木部分的壓應(yīng)力增大,底部拉應(yīng)力相對變小,截面中和軸下移,使得受壓區(qū)的木材強(qiáng)度得到充分利用。

    圖8 試驗(yàn)梁破壞形態(tài)

    2.2.2 試驗(yàn)梁極限荷載對比

    統(tǒng)計(jì)經(jīng)過長期蠕變后短期試驗(yàn)試驗(yàn)梁的極限承載力,與未受蠕變影響的試驗(yàn)梁極限承載力進(jìn)行對比(見表3)。由表3可見:所有經(jīng)過長期蠕變后的試驗(yàn)梁極限承載力均有所下降,普通膠合木梁極限承載力下降了5.3%~26.3%;置換率為1/6的重組竹板增強(qiáng)膠合木梁極限承載力下降了15.3%~45.8%,置換率為2/6的重組竹板增強(qiáng)膠合木梁極限承載力下降了7.9%~30.2%;置換率一定時(shí),極限承載力隨長期加載比例的增大而減小。

    表3 蠕變后試驗(yàn)梁與未蠕變梁極限承載力對比

    2.2.3 試驗(yàn)梁荷載-撓度關(guān)系曲線

    對比經(jīng)過蠕變的試驗(yàn)梁與未經(jīng)過蠕變的試驗(yàn)梁荷載-撓度關(guān)系曲線,選取長期加載比例為預(yù)估極限荷載40%的D組試驗(yàn)梁數(shù)據(jù)與未受蠕變影響的試驗(yàn)梁數(shù)據(jù)進(jìn)行對比(見圖9)。由圖9中曲線斜率可見:蠕變后的普通膠合木梁剛度變化不大,置換率不同的兩種重組竹板增強(qiáng)膠合木梁剛度有小幅度下降,同時(shí)所有試驗(yàn)梁變形能力降低。

    圖9 蠕變后梁與未蠕變梁的外荷載-撓度曲線

    3 結(jié)論

    當(dāng)重組竹板增強(qiáng)膠合木梁置換率一定時(shí),蠕變變形值隨加載比例的增大而增大,且增長幅度不呈比例。在高加載比例時(shí),蠕變變形增長量及蠕變變形增長速度均顯著增長,體現(xiàn)了過載對于結(jié)構(gòu)構(gòu)件的損傷積累極大。

    當(dāng)加載比例占預(yù)估極限荷載的比例一定時(shí),重組竹板增強(qiáng)膠合木梁跨中凈撓度值均大于普通膠合木梁,且試驗(yàn)梁在置換率為2/6時(shí)的初始撓度、蠕變變形增長量、蠕變變形增長速度,均小于試驗(yàn)梁置換率為1/6時(shí),因此置換率為2/6的重組竹板增強(qiáng)膠合木梁更適合長期受荷狀態(tài)。

    經(jīng)過蠕變后的短期試驗(yàn)梁破壞形態(tài)沒有發(fā)生明顯改變,但極限承載力均有不同程度的下降,普通膠合木梁下降5.3%~26.3%、置換率為1/6的重組竹板增強(qiáng)膠合木梁下降15.3%~45.8%、置換率為2/6的重組竹板增強(qiáng)膠合木梁下降7.9%~30.2%,同時(shí)剛度有小幅度下降,變形能力下降明顯。

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