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    超超臨界循環(huán)流化床鍋爐外置換熱器壁溫偏差研究

    2021-02-03 06:49:34張文杰趙四方韋立校吳朝剛
    山東電力技術(shù) 2021年1期
    關(guān)鍵詞:外置超臨界換熱器

    張文杰,趙四方,程 偉,韋立校,吳朝剛

    (1.清潔燃燒與煙氣凈化四川省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 成都 611731;2.東方電氣集團(tuán)東方鍋爐股份有限公司,四川 自貢 643001;3.中國(guó)電力工程顧問(wèn)集團(tuán)西南電力設(shè)計(jì)院有限公司,四川 成都 610021)

    0 引言

    循環(huán)流化床燃燒技術(shù)以其節(jié)能環(huán)保優(yōu)勢(shì),在近五十年得到迅速發(fā)展,特別適用于清潔高效利用各類低品位燃料[1],是我國(guó)潔凈煤燃燒技術(shù)發(fā)展的重要方向。

    隨著我國(guó)燃煤機(jī)組節(jié)能減排要求不斷提高[2],循環(huán)流化床(Circulating Fluidized Bed,CFB)鍋爐也不斷向著高參數(shù)大容量的方向發(fā)展,已有研究人員提出帶二次再熱[3]、超超臨界參數(shù)[4-6]甚至700 ℃參數(shù)[7-8]的循環(huán)流化床鍋爐整體方案。在現(xiàn)階段,開發(fā)660 MW等級(jí)的高效超超臨界參數(shù)循環(huán)流化床鍋爐是合適的選擇[9]。

    隨著鍋爐容量增大、蒸汽參數(shù)提高,爐內(nèi)受熱面布置受到了爐膛截面尺寸的限制,在外置換熱器中布置受熱面,可以解決鍋爐向更大容量發(fā)展過(guò)程中爐內(nèi)受熱面布置空間不足的問(wèn)題。600 MW 超臨界CFB 鍋爐將末級(jí)再熱器和兩級(jí)過(guò)熱器置于其中,具有良好的調(diào)節(jié)床溫、汽溫效果,為660 MW 高效超超臨界的開發(fā)奠定了基礎(chǔ)。

    然而,有研究表明[10-15],CFB 鍋爐外置換熱器存在一定的熱偏差,即沿著外置換熱器寬度方向存在受熱面壁溫分布呈兩邊低、中間高的特點(diǎn)。

    對(duì)于常規(guī)超臨界及以下參數(shù)鍋爐,該熱偏差不會(huì)引起外置換熱器管子超溫,即不會(huì)影響鍋爐安全穩(wěn)定運(yùn)行。而對(duì)超超臨界或高效超超臨界參數(shù)鍋爐,如該熱偏差不能得到有效控制,將會(huì)導(dǎo)致材料選擇困難,鍋爐方案將難以實(shí)施。

    為解決實(shí)際工程中外置換熱器內(nèi)的熱偏差問(wèn)題,以660 MW 高效超超臨界CFB 鍋爐外置換熱器為研究對(duì)象,通過(guò)試驗(yàn)臺(tái)試驗(yàn),提出控制偏差的措施。

    1 解決外置換熱器熱偏差思路分析

    660 MW 高效超超臨界CFB 鍋爐的外置換熱器結(jié)構(gòu)如圖1 所示。從圖1 中可以看出,當(dāng)外置換熱器運(yùn)行時(shí),工質(zhì)從單側(cè)引入,并從單側(cè)引出,同時(shí)灰顆粒也從單側(cè)進(jìn)入外置換熱器。

    圖1 外置換熱器結(jié)構(gòu)

    鄭興勝等研究發(fā)現(xiàn),600 MW 超臨界高溫再熱器外置式換熱器出口壁溫存在明顯的偏差特性,如圖2 所示[10]。從圖中沿外置換熱器寬度較為對(duì)稱的壁溫分布來(lái)看,導(dǎo)致熱偏差的主要原因應(yīng)不是來(lái)自外置換熱器的結(jié)構(gòu)和工質(zhì)側(cè)的受熱面布置,而更傾向于來(lái)自外置換熱器內(nèi)的氣固流動(dòng)。

    外置換熱器內(nèi)氣固流動(dòng)為鼓泡流化床,目前的文獻(xiàn)資料通常只涉及兩個(gè)維度的流動(dòng)特性,對(duì)于物料連續(xù)進(jìn)出鼓泡床的研究極少[16],王勤輝等試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn),外置換熱器內(nèi)的傳熱特性并不均勻,中間區(qū)域傳熱系數(shù)明顯高于邊壁區(qū)域[11]。楊磊等試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn),外置換熱器靠近邊壁的區(qū)域由于邊壁效應(yīng)的影響,其混合和氣固兩相流動(dòng)的劇烈程度遠(yuǎn)不如中間區(qū)域,中間的換熱系數(shù)很明顯大于兩側(cè)的換熱系數(shù)[12]。可見已有研究發(fā)現(xiàn)外置換熱器內(nèi)存在偏差,但并未提供有效的解決措施。

    圖2 高溫再熱器出口壁溫分布

    從鍋爐設(shè)計(jì)角度出發(fā),有多種解決受熱面偏差的措施,包括通過(guò)流量調(diào)節(jié)、敷設(shè)耐火材料調(diào)整傳熱等等??紤]到外置換熱器的實(shí)際情況不便敷設(shè)耐火材料,因此可以通過(guò)調(diào)節(jié)工質(zhì)流量分配,使其與壁溫偏差特性相適應(yīng),從而從工質(zhì)側(cè)解決偏差問(wèn)題。另一方面,也可以同時(shí)考慮從灰側(cè)入手,通過(guò)改善其氣固流動(dòng)特性實(shí)現(xiàn)減少偏差的效果。

    2 灰側(cè)解決外置換熱器偏差試驗(yàn)

    2.1 試驗(yàn)裝置及工況

    試驗(yàn)裝置見圖3,主要由循環(huán)流化床試驗(yàn)臺(tái)(由風(fēng)室、布風(fēng)板、爐膛和分離器構(gòu)成)和外置換熱器組成,循環(huán)流化床試驗(yàn)臺(tái)主要提供外置換熱器所需的物料,用于外置換熱器進(jìn)行相關(guān)試驗(yàn)。

    圖3 外置換熱器試驗(yàn)臺(tái)系統(tǒng)

    研究表明,在小尺寸試驗(yàn)臺(tái)上即可觀察到外置換熱器的偏差特性[11-12],呂俊復(fù)等還推導(dǎo)出適用鼓泡流化床的一組相似準(zhǔn)則數(shù)[17]?;跓o(wú)量綱準(zhǔn)則數(shù)和實(shí)際外置換熱器尺寸,可以確定試驗(yàn)?zāi)P屯庵脫Q熱器的寬深尺寸需要在1 m 左右,同時(shí)結(jié)合實(shí)際輔助設(shè)備出力及場(chǎng)地,確定外置換熱器試驗(yàn)臺(tái)尺寸,如表1 所示。

    表1 外置換熱器主要設(shè)計(jì)參數(shù)

    外置換熱器試驗(yàn)臺(tái)與實(shí)際鍋爐結(jié)構(gòu)類似,即都有兩個(gè)倉(cāng)室。第一個(gè)倉(cāng)室與立管相連,因此該倉(cāng)室也叫進(jìn)料倉(cāng),其主要將顆粒溢流入第二倉(cāng),實(shí)際受熱面均布置于第二倉(cāng),其與爐膛相連接,也稱作返料倉(cāng)。為便于研究消除偏差措施,在外置換熱器側(cè)壁設(shè)置了吹掃風(fēng),同時(shí),沿外置換熱器寬度方向,設(shè)置了3 個(gè)獨(dú)立的風(fēng)室,在外置換熱器左側(cè)墻距布風(fēng)板720 mm 高度處設(shè)置6 個(gè)測(cè)點(diǎn),具體布置如圖4 所示。測(cè)點(diǎn)分別測(cè)量距離壁面25 mm、125 mm、225 mm深度的濃度數(shù)據(jù)。

    圖4 外置換熱器試驗(yàn)臺(tái)結(jié)構(gòu)

    試驗(yàn)采用PV6 型顆粒速度統(tǒng)計(jì)分布測(cè)量?jī)x測(cè)量外置換熱器內(nèi)局部顆粒濃度[18-19],從而研究其氣固流動(dòng)特性以及改善措施。

    PV6 型顆粒速度測(cè)量?jī)x應(yīng)用計(jì)算兩通道信號(hào)互相關(guān)函數(shù)的方法測(cè)量顆粒物料運(yùn)動(dòng)速度。PV6 測(cè)量?jī)x用光導(dǎo)纖維做為測(cè)量探頭,光源通過(guò)探頭內(nèi)的光導(dǎo)纖維引入到探頭前端的測(cè)量區(qū)域,測(cè)量區(qū)域處物料的反射光再由同束光纖傳回到探頭內(nèi)的光電檢測(cè)器,轉(zhuǎn)換成與物料濃度成比例的電壓信號(hào),可由V=L/τ得出物料的運(yùn)動(dòng)速度分布,通過(guò)適當(dāng)?shù)臉?biāo)定,也可由信號(hào)的電壓平均值得出物料的相對(duì)濃度或空隙率。

    在試驗(yàn)開始之前,需要開展一系列標(biāo)定試驗(yàn),比如標(biāo)定顆粒濃度與電信號(hào)、循環(huán)灰流量等。試驗(yàn)采用實(shí)際循環(huán)灰作為床料。

    試驗(yàn)主要工況如表2 所示。各工況每個(gè)測(cè)點(diǎn)采樣10 組,采樣頻率100 kHz,采樣時(shí)間1.3 s。

    表2 試驗(yàn)工況

    2.2 試驗(yàn)結(jié)果分析

    2.2.1 外置換熱器內(nèi)氣固流動(dòng)特性

    外置換熱器內(nèi)物料建立循環(huán)后,物料由分離器、立管進(jìn)入外置換熱器進(jìn)料倉(cāng)。隨著進(jìn)料倉(cāng)風(fēng)量增加,床層內(nèi)有大量氣泡產(chǎn)生,在到達(dá)床層頂部后氣泡破裂,顆粒被拋灑到上部的自由空間,一部分隨著氣流夾帶進(jìn)入返料倉(cāng),另一部分落入床層。返料倉(cāng)內(nèi)的流動(dòng)情況與之類似,由于返料倉(cāng)的氣體速度略低,因此其流化程度不如進(jìn)料倉(cāng)劇烈。

    當(dāng)流化風(fēng)速較低時(shí),返料倉(cāng)內(nèi)有靜滯區(qū)存在,該區(qū)域主要位于返料倉(cāng)四周區(qū)域,角部區(qū)域尤為明顯。隨著風(fēng)量的增加,物料循環(huán)流率增加,返料倉(cāng)內(nèi)物料靜滯區(qū)逐漸減少,并直至消失。當(dāng)減小返料倉(cāng)某側(cè)風(fēng)室風(fēng)量后,該側(cè)物料移動(dòng)速度明顯下降,當(dāng)風(fēng)量過(guò)低后,該區(qū)域物料呈現(xiàn)靜滯狀態(tài)。當(dāng)打開側(cè)墻吹掃風(fēng)后,對(duì)應(yīng)風(fēng)口產(chǎn)生大量氣泡,這些氣泡的破裂導(dǎo)致該側(cè)區(qū)域流化加強(qiáng),明顯強(qiáng)于未打開的一側(cè)。工況1 條件下返料倉(cāng)的顆粒濃度分布如圖5 所示。

    圖5 工況1 的顆粒濃度分布情況

    由圖5 可以看出,在邊避附近,顆粒濃度更高,當(dāng)?shù)竭_(dá)外置換熱器中間時(shí),顆粒濃度最低。此特性在不同高度上均有發(fā)現(xiàn),并與之前的研究結(jié)果一致。該區(qū)域的存在類似爐膛的環(huán)核結(jié)構(gòu),即該邊界層內(nèi)的顆粒濃度較高,不易流動(dòng),為此可考慮如何破壞該邊界層,或盡量降低邊界層的作用。

    2.2.2 減少邊界層影響的措施

    從其他工況的顆粒濃度分布情況可以發(fā)現(xiàn),與工況1 相比,在減小側(cè)墻對(duì)應(yīng)返料倉(cāng)風(fēng)室風(fēng)量(工況2),對(duì)濃度分布影響明顯,高濃度區(qū)域增加。增加側(cè)墻對(duì)應(yīng)返料倉(cāng)風(fēng)室風(fēng)量(工況3),高濃度區(qū)域減少,均勻性變好。而當(dāng)增加返料倉(cāng)的整體流化風(fēng)速(工況4)時(shí),高濃度區(qū)域明顯減少濃度分布更加均勻,這也與實(shí)爐試驗(yàn)的結(jié)果相符[14]。而在兩側(cè)風(fēng)室流化風(fēng)速達(dá)到0.25 m/s 時(shí),降低中間風(fēng)室的流化風(fēng)量(工況5),整體仍然較為均勻。當(dāng)打開側(cè)墻吹掃風(fēng)(工況6,單個(gè)風(fēng)管吹掃風(fēng)量4 m3/h)時(shí),吹掃風(fēng)位置附近的物料濃度明顯降低,顆粒均勻性變好。工況2—工況6的顆粒濃度分布如圖6 所示。

    圖6 工況2—工況6 的顆粒濃度分布情況

    從以上試驗(yàn)結(jié)果可以看出,適當(dāng)增加返料倉(cāng)流化風(fēng)的速度水平,有助于改善外置換熱器的濃度分布,有利于消除或減緩邊界層效果,改善偏差。此外,通過(guò)側(cè)壁送入橫向的吹掃風(fēng),也有利于改善顆粒濃度分布水平。

    3 結(jié)語(yǔ)

    以660 MW 高效超超臨界CFB 鍋爐外置換熱器為研究對(duì)象,通過(guò)試驗(yàn)的方法,提出灰側(cè)消除外置換熱器熱偏差的解決措施。

    通過(guò)試驗(yàn)研究,發(fā)現(xiàn)外置換熱器邊壁存在顆粒濃度更高的邊界層區(qū)域;通過(guò)分區(qū)布風(fēng),單獨(dú)設(shè)置布風(fēng)板、側(cè)壁吹掃風(fēng)等措施,可以改善邊界層顆粒濃度,解決外置換熱器偏差問(wèn)題;后續(xù)擬進(jìn)一步開展試驗(yàn),研究吹掃風(fēng)風(fēng)量與顆粒濃度分布的關(guān)系,以及顆粒濃度改善對(duì)熱負(fù)荷分布的影響,從而將兩方面措施有機(jī)結(jié)合,最終確保外置換熱器的安全、可靠。

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