水泥和固化劑穩(wěn)定鐵尾礦砂用于公路底基層的研究

樂(lè)旭東 ，曾武華 ，黃凌君 ，張仁巍

（1.三明學(xué)院，建筑工程學(xué)院 福建 三明，365004;2.工程材料與結(jié)構(gòu)加固福建省高等學(xué)校重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(三明學(xué)院)，福建 三明，365004)

鐵尾礦是鐵礦石經(jīng)選礦后的產(chǎn)生的固體廢棄物，是我國(guó)產(chǎn)量最大、利用率最低的工業(yè)固體廢棄物[1]。隨著我國(guó)鋼鐵工業(yè)的迅速發(fā)展，鐵尾礦的排放量逐年增加，目前我國(guó)的鐵尾礦存量在75億t以上，且以每年5億t的速度快速增長(zhǎng)[2]，鐵尾礦的存放需要占用大量土地資源，并對(duì)周?chē)h(huán)境和人民生活造成很大影響。近年來(lái)，我國(guó)十分重視鐵尾礦資源的二次利用，尤其是將鐵尾礦替代砂石料應(yīng)用于道路工程的建設(shè)，不僅可以消耗大量的鐵尾礦，還能節(jié)約自然資源，保護(hù)生態(tài)環(huán)境，具有良好的社會(huì)效益和經(jīng)濟(jì)效益[3]。

國(guó)外對(duì)鐵尾礦作為建筑材料的研究和應(yīng)用起步較早，美國(guó)明尼蘇達(dá)州在20世紀(jì)50年代就開(kāi)始將鐵尾礦應(yīng)用于市政道路建設(shè)，目前美國(guó)已有半數(shù)的自治州將鐵尾礦應(yīng)用于道路建設(shè)當(dāng)中，實(shí)踐表明，鐵尾礦作為路基填料具有強(qiáng)度高、耐久性好的特點(diǎn)[4]。與國(guó)外相比，我國(guó)對(duì)鐵尾礦作為路用材料的應(yīng)用研究較晚，但近年來(lái)也取得了較多研究成果，例如，王緒旺[5]對(duì)鐵尾礦砂作為半剛性路面基層材料的抗沖刷性能進(jìn)行研究，結(jié)果表明：為滿足半剛性路面基層混合料的抗沖刷要求，水泥使用比例不應(yīng)少于7%；呂邵偉等[6]對(duì)鐵尾礦砂的靜力特性和動(dòng)力特性進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)粒徑分布是決定鐵尾礦砂力學(xué)性質(zhì)的主要因素，通過(guò)摻入纖維可有效改善鐵尾礦砂的力學(xué)性能；王一峰等[7]對(duì)土凝巖改良鐵尾礦砂的路用性能進(jìn)行了正交試驗(yàn)研究，分析了土凝巖摻量、壓實(shí)度、養(yǎng)護(hù)齡期等因素對(duì)材料抗壓強(qiáng)度的影響，并得到了滿足二級(jí)及二級(jí)以下公路基層材料強(qiáng)度要求的最佳配合比。

目前國(guó)內(nèi)多采用水泥對(duì)鐵尾礦砂進(jìn)行固化作為道路基層材料，但水泥的干縮和溫縮系數(shù)較大，摻量過(guò)大易導(dǎo)致固化體開(kāi)裂，使材料的抗壓強(qiáng)度及抗?jié)B、抗沖刷性能降低，影響道路的使用壽命。土壤固化劑是一種性能優(yōu)良的土工復(fù)合材料，具有固化速度快、強(qiáng)度增長(zhǎng)穩(wěn)定、收縮量小等特點(diǎn)，在國(guó)外土壤固化技術(shù)已經(jīng)得到了廣泛的推廣應(yīng)用，我國(guó)近年來(lái)也十分重視土壤固化劑的研究與應(yīng)用，并取得了一定成果[8]，但采用土壤固化劑對(duì)鐵尾礦等固體廢棄物進(jìn)行固化的研究還比較少。本文采用水泥和粉狀無(wú)機(jī)類(lèi)固化劑對(duì)鐵尾礦砂進(jìn)行加固，通過(guò)一系列配合比試驗(yàn)和路用性能試驗(yàn)，對(duì)比單摻水泥或固化劑以及二者復(fù)摻對(duì)鐵尾礦砂的加固效果，探討水泥與固化劑穩(wěn)定鐵尾礦砂作為公路底基層材料的路用性能，為實(shí)現(xiàn)鐵尾礦砂的資源化利用提供一定的技術(shù)基礎(chǔ)。

1 試驗(yàn)材料與方案

1.1 試驗(yàn)材料

1.1.1 鐵尾礦砂

試驗(yàn)所用鐵尾礦砂產(chǎn)自河南省舞鋼市，化學(xué)成分見(jiàn)表1，根據(jù)《公路土工試驗(yàn)規(guī)程》（JTG E40-2007）[9]進(jìn)行篩分試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表2，就其顆粒大小及顆粒組成而言，該鐵尾礦砂屬于含細(xì)粒土砂，依據(jù)《公路路面基層施工技術(shù)細(xì)則》(JTG/T F20-2015)[10]的規(guī)定，該鐵尾礦砂滿足作為二級(jí)及二級(jí)以下公路底基層材料的要求。

表1 鐵尾礦砂氧化物含量/%

表2 鐵尾礦砂顆粒組成

1.1.2 水泥與固化劑

試驗(yàn)所用水泥為天瑞牌42.5普通硅酸鹽水泥，初凝時(shí)間155 min，終凝時(shí)間265 min，抗壓強(qiáng)度46.5 MPa，抗折強(qiáng)度10.3 MPa。固化劑為洛陽(yáng)某廠家生產(chǎn)的粉狀無(wú)機(jī)類(lèi)固化劑，初凝時(shí)間215 min，終凝時(shí)間295 min，抗壓強(qiáng)度43.5 MPa，抗折強(qiáng)度9.6 MPa。該固化劑是以硅酸鹽水泥及其它活性材料為主要成分，并配入各種激發(fā)劑、保水劑及高分子聚合材料等外摻劑，能夠改善土壤的空間結(jié)構(gòu)和分子結(jié)構(gòu)，有效提高土壤的力學(xué)性能及耐久型性能。

1.2 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

為研究水泥與固化劑對(duì)鐵尾礦砂的加固效果，分別采用水泥與固化劑單摻以及二者等比例復(fù)摻的形式進(jìn)行試驗(yàn)，根據(jù)工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)及國(guó)內(nèi)外的相關(guān)研究成果，擬定結(jié)合料總摻量為6%、8%、10%、12%，摻量按占干燥集料質(zhì)量計(jì)，配合比設(shè)計(jì)見(jiàn)表3。

表3 水泥和固化劑穩(wěn)定鐵尾礦砂配合比設(shè)計(jì)

分別對(duì)以上各組配合比材料進(jìn)行擊實(shí)試驗(yàn)及7d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，并根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，選擇出各類(lèi)型材料滿足技術(shù)、經(jīng)濟(jì)要求的最佳配合比，進(jìn)行延遲試驗(yàn)及水穩(wěn)定性試驗(yàn)。

1.3 試驗(yàn)方法

1.3.1 擊實(shí)試驗(yàn)

擊實(shí)試驗(yàn)按照《公路工程無(wú)機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料試驗(yàn)規(guī)程》（JTG E51-2009）[11]的要求進(jìn)行，采用甲類(lèi)擊實(shí)方法，擊實(shí)桶容積997 cm3，擊實(shí)錘重4.5 kg，平均單位擊實(shí)功為2.687 J，分5層進(jìn)行擊實(shí)，每層擊實(shí)27次。

1.3.2 無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)

根據(jù)《公路路面基層施工技術(shù)細(xì)則》(JTG/T F20-2015)對(duì)無(wú)機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料作二級(jí)及二級(jí)以下公路底基層的材料的壓實(shí)標(biāo)準(zhǔn)，試件按93%壓實(shí)度制作。采用靜壓法成型直徑50 mm、高50 mm的圓柱體試件，每組6個(gè)，試件成型后在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)生條件下進(jìn)行養(yǎng)護(hù)（溫度(20±2)℃，相對(duì)濕度≥95%），養(yǎng)生期最后一天將試件浸泡于(20±2）℃的水中，最后用壓力機(jī)進(jìn)行無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。

1.3.3 延遲試驗(yàn)

在道路施工過(guò)程中，從材料拌和完成到攤鋪碾壓需要一定的時(shí)間間隔，間隔時(shí)間越長(zhǎng)，材料的強(qiáng)度下降越明顯[12]。根據(jù)相關(guān)規(guī)范要求，無(wú)機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料在進(jìn)行生產(chǎn)配合比設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)進(jìn)行不同成型時(shí)間條件下的混合料強(qiáng)度試驗(yàn)（延遲試驗(yàn)），并根據(jù)設(shè)計(jì)要求確定容許延遲時(shí)間。

延遲試驗(yàn)按《公路路面基層施工技術(shù)細(xì)則》(JTG/T F20-2015)的要求進(jìn)行，混合料在完成拌和后，分別在自然條件下靜置0、1、2、3、4、5 h后進(jìn)行試件成型，標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)生7 d后進(jìn)行無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，從而得到不同延遲時(shí)間下，混合料強(qiáng)度的變化曲線以及滿足設(shè)計(jì)強(qiáng)度要求的容許延遲時(shí)間。

1.3.4 水穩(wěn)定性試驗(yàn)

由于長(zhǎng)期降水及地下水位上升等原因，道路基層與底基層常常處于飽和狀態(tài)，水的浸入將影響材料的強(qiáng)度及耐久性，因此對(duì)材料的水穩(wěn)定性進(jìn)行評(píng)價(jià)十分必要[13]。水穩(wěn)定性試驗(yàn)按無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)的要求制作試件，試件分別養(yǎng)生7、28、60、90 d，每組齡期分別進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)生和提前浸水1 d的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算出水穩(wěn)定系數(shù)，其值為試件飽水后的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度與正常養(yǎng)生狀態(tài)下的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度之比。

2 配合比設(shè)計(jì)試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 擊實(shí)試驗(yàn)結(jié)果分析

按表3的配合比設(shè)計(jì)進(jìn)行擊實(shí)試驗(yàn)，得到各組配合比的擊實(shí)曲線如圖1所示，并根據(jù)擊實(shí)試驗(yàn)結(jié)果繪制出結(jié)合料摻量與最佳含水量和最大干密度的關(guān)系曲線如圖2所示。

由圖1中可以看出，A組的擊實(shí)曲線變化趨勢(shì)較陡，隨著含水量變化其干密度變化較大，而B(niǎo)組和C組的擊實(shí)變化曲線相對(duì)比較平緩，說(shuō)明摻入固化劑后，混合料的水敏感性有所減弱，可擊實(shí)區(qū)域變寬，有利于現(xiàn)場(chǎng)施工控制[12]。

圖1 各組配合比擊實(shí)曲線

由圖2（a）可見(jiàn)，各組配合比的最佳含水量隨著結(jié)合料摻量的增加均呈現(xiàn)明顯增大的趨勢(shì)，這是因?yàn)榻Y(jié)合料摻入后發(fā)生水化反應(yīng)會(huì)消耗水，摻量越大消耗的水越多；由圖2（b）可見(jiàn)，隨著結(jié)合料摻量的增加，各組配合比的最大干密度也有所增大，說(shuō)明結(jié)合料的摻入提高了鐵尾礦砂的壓實(shí)性，水化產(chǎn)物的增加能夠使土粒間的聯(lián)結(jié)更加緊密，有利于增強(qiáng)材料的密實(shí)程度。在結(jié)合料摻量相同的情況下，A組的最佳含水量高于B、C組，從側(cè)面反映出固化劑在前期水化速度較慢，初凝時(shí)間較長(zhǎng)，有利于延長(zhǎng)施工時(shí)間，便于施工控制；摻加水泥的A、C組最大干密度相近，并且略高于單摻固化劑的B組，說(shuō)明摻入水泥有利于提高混合料的密實(shí)程度。

圖2 結(jié)合料摻量對(duì)最佳含水量及最大干密度的影響

2.2 7d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度結(jié)果分析

按照表3的配合比設(shè)計(jì)進(jìn)行7 d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，結(jié)果如圖3?？梢钥闯?，材料強(qiáng)度隨著結(jié)合料摻量的增加而增大，固化劑及水泥在初期與水發(fā)生水化反應(yīng)產(chǎn)生凝膠，使分散的鐵尾礦顆粒產(chǎn)生聯(lián)結(jié)，形成骨架結(jié)構(gòu)，而結(jié)合料摻量越大，水化產(chǎn)生的凝膠越多，鐵尾礦顆粒間的聯(lián)結(jié)就更加緊密，骨架越牢固，材料強(qiáng)度越高[14]。而在結(jié)合料摻量相同的情況下，A組的7 d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度最高，說(shuō)明水泥對(duì)鐵尾礦砂的早期加固效果要優(yōu)于固化劑，主要原因是水泥在養(yǎng)生前期水化反應(yīng)較快，有利于提高材料的早期強(qiáng)度；C組的7 d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度略低于A組，但明顯高于B組，這是因?yàn)樗嘣缙谒鬄楣袒瘎┨峁┝藟A性環(huán)境，激發(fā)了固化劑中的活性物質(zhì)[15]，加快了材料強(qiáng)度的增長(zhǎng)。

從圖3中可以看出，當(dāng)結(jié)合料摻量大于10%時(shí)，三組材料的7 d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度均滿足二級(jí)及二級(jí)以下公路底基層材料的強(qiáng)度要求（Rc,7d,0.93＞2.0 MPa）。綜合技術(shù)、經(jīng)濟(jì)等因素，選擇結(jié)合料總摻量為10%的配合比作為最佳配合比，進(jìn)行進(jìn)一步的材料性能對(duì)比試驗(yàn)。

對(duì)三組材料的7 d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度與結(jié)合料摻量進(jìn)行線性擬合，得到擬合方程如下

A 組：Rc=0.236ω +0.223，R2=0.9938；

B 組：Rc=0.229ω -0.086，R2=0.9922；

C 組：Rc=0.246ω +0.020，R2=0.9979；

式中Rc代表無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度；ω代表結(jié)合料摻量；R2代表相關(guān)性系數(shù)

從線性擬合方程中可以看出，7 d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度與結(jié)合料摻量的相關(guān)性系數(shù)R2均超過(guò)了0.99，說(shuō)明二者存在密切的線性正相關(guān)關(guān)系，材料的強(qiáng)度隨著結(jié)合料摻量的增加而線性增大，在實(shí)際應(yīng)用中，該類(lèi)材料的抗壓強(qiáng)度可控性較好，可通過(guò)調(diào)整結(jié)合料的摻量，有效地調(diào)節(jié)混合料的強(qiáng)度[16]。

圖3 7 d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果

3 延遲試驗(yàn)結(jié)果分析

按照規(guī)范要求，對(duì)三組材料分別進(jìn)行0～5 h的延遲試驗(yàn)，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果繪制出延遲時(shí)間與各配合比抗壓強(qiáng)度的關(guān)系曲線，如圖4所示。從試驗(yàn)結(jié)果可以看出，隨著延遲時(shí)間的增長(zhǎng)，各組材料的強(qiáng)度均有所下降，在延遲的前2 h，各組材料的強(qiáng)度下降幅度均較小，A3組材料在延遲2 h后強(qiáng)度下降幅度明顯增大，B3、C3組材料在延遲3 h后，強(qiáng)度下降幅度也明顯增大，這是因?yàn)樵谘舆t一段時(shí)間后，水泥和固化劑先后進(jìn)入了初凝狀態(tài)，水化反應(yīng)加劇，產(chǎn)生大量的水化產(chǎn)物并開(kāi)始與鐵尾礦砂產(chǎn)生膠結(jié)，再次壓制成型后破壞了水化產(chǎn)物與鐵尾礦砂的膠結(jié)作用，使材料的強(qiáng)度大幅下降。固化劑的初凝時(shí)間比水泥晚，因此摻入固化劑能夠有效地降低延遲效應(yīng)對(duì)混合料強(qiáng)度的影響。

從圖4中可以看出，在延遲3 h時(shí)，各組材料的強(qiáng)度均能滿足設(shè)計(jì)要求，可確定這三組配合比的容許延遲時(shí)間為3 h，為保證材料強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求，在施工中應(yīng)盡量控制材料的延遲碾壓時(shí)間，不應(yīng)超過(guò)容許延遲時(shí)間。

圖4 延遲時(shí)間與抗壓強(qiáng)度的關(guān)系曲線

4 水穩(wěn)定性試驗(yàn)結(jié)果分析

4.1 無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果分析

對(duì)A3、B3、C3組材料分別養(yǎng)生7、28、60、90 d后，進(jìn)行浸水與未浸水的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果見(jiàn)圖5?？梢钥闯觯牧系膹?qiáng)度隨著養(yǎng)生齡期的延長(zhǎng)而增大，且養(yǎng)生前期強(qiáng)度增長(zhǎng)較快，三組材料的7d的未浸水強(qiáng)度均達(dá)到90 d強(qiáng)度的60%以上，28 d未浸水強(qiáng)度達(dá)到90 d強(qiáng)度的80%以上，說(shuō)明養(yǎng)生初期結(jié)合料水化反應(yīng)速度快，能夠迅速提高材料的抗壓強(qiáng)度，有利于縮短施工養(yǎng)護(hù)時(shí)間，加快施工進(jìn)度，但在施工中應(yīng)注意加強(qiáng)材料的前期養(yǎng)護(hù)，確保材料強(qiáng)度的增長(zhǎng)。

圖5 無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果

對(duì)三組材料進(jìn)行對(duì)比，A3組的7 d強(qiáng)度最高，但后期強(qiáng)度增長(zhǎng)速度緩慢，60、90 d強(qiáng)度明顯低于B3、C3組；B3組的7、28 d強(qiáng)度為三組最低，但后期強(qiáng)度增長(zhǎng)較快，90 d強(qiáng)度為三組最高；C3組的7 d強(qiáng)度略低于A3組，28、6 0d強(qiáng)度為三組中最高，90 d強(qiáng)度略低于B3組。主要原因是：水泥的早期水化反應(yīng)較快，有利于混合料早期強(qiáng)度的形成，但隨著齡期增長(zhǎng)，水化產(chǎn)物逐漸減少，后期強(qiáng)度增長(zhǎng)緩慢；固化劑前期水化反應(yīng)速度不及水泥，但隨著活性物質(zhì)的持續(xù)釋放，材料的中后期強(qiáng)度增長(zhǎng)穩(wěn)定；水泥與固化劑復(fù)摻后對(duì)鐵尾礦砂進(jìn)行加固，即保障了材料早期強(qiáng)度，也促進(jìn)了材料中后期強(qiáng)度的提高。

4.2 水穩(wěn)定性結(jié)果分析

根據(jù)強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算出各組材料不同齡期的水穩(wěn)定系數(shù)，繪制出水穩(wěn)定系數(shù)與養(yǎng)生齡期的關(guān)系曲線，如圖6所示?？梢钥闯?，各組材料不同齡期的水穩(wěn)定性均接近或超過(guò)80%，說(shuō)明該類(lèi)材料的水穩(wěn)定性較好，三組材料的水穩(wěn)定性均隨養(yǎng)生齡期的延長(zhǎng)而增大，主要是因?yàn)殡S著養(yǎng)生齡期的延長(zhǎng)，水化反應(yīng)產(chǎn)生的凝膠逐漸增多，骨架逐漸趨于穩(wěn)定，材料的耐水性能也不斷提高[17]，因此加強(qiáng)養(yǎng)生對(duì)材料的水穩(wěn)定性提高有很大幫助。

對(duì)比三組材料，A3組養(yǎng)生7 d的水穩(wěn)定性為三組中最高，且各齡期的水穩(wěn)定性比較穩(wěn)定，在80.9%～84.7%之間；B3組養(yǎng)生7 d的水穩(wěn)定性為78.1%，為三組中最低，但后期增長(zhǎng)快，90 d水穩(wěn)定性達(dá)到86.6%，為三組最高；C3組的水穩(wěn)定性隨齡期增長(zhǎng)相對(duì)穩(wěn)定，在80.1%～86.0%之間。對(duì)比強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果與水穩(wěn)定性結(jié)果后發(fā)現(xiàn)，材料的水穩(wěn)定性與強(qiáng)度之間存在一定的相關(guān)性，水穩(wěn)定性隨著材料強(qiáng)度的增長(zhǎng)而提高。

圖6 水穩(wěn)定系數(shù)與養(yǎng)生齡期的關(guān)系曲線

5 結(jié)論

（1）水泥穩(wěn)定鐵尾礦砂、固化劑穩(wěn)定鐵尾礦砂及水泥固化劑綜合穩(wěn)定鐵尾礦砂的最佳含水量與最大干密度都隨結(jié)合料摻量的增加而增大，在結(jié)合料摻量相同的情況下，水泥能夠使最佳含水量和最大干密度最大化。固化劑的摻入能夠使材料的擊實(shí)曲線變緩，增大了可擊實(shí)范圍，降低了材料的水敏感性，有利于施工控制。

（2）材料的7 d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度均隨著結(jié)合料摻量增加而增大，并且存在明顯的線性正相關(guān)關(guān)系，證明該類(lèi)材料有較好的強(qiáng)度可控性。結(jié)合料摻量為10%的水泥穩(wěn)定鐵尾礦砂、固化劑穩(wěn)定鐵尾礦砂及水泥固化劑綜合穩(wěn)定鐵尾礦砂能夠滿足設(shè)計(jì)強(qiáng)度及經(jīng)濟(jì)性的要求，選為最佳配合比。

（3）三個(gè)最佳配合比的容許延遲時(shí)間均為3 h，為確保施工后材料的強(qiáng)度滿足要求，應(yīng)盡量縮短施工時(shí)間，保證在容許延遲時(shí)間內(nèi)完成材料的碾壓施工。固化劑的初凝時(shí)間較長(zhǎng)，能夠降低延遲效應(yīng)對(duì)混合料強(qiáng)度的影響，有利于延長(zhǎng)施工時(shí)間。

（4）材料的強(qiáng)度隨著養(yǎng)生齡期的延長(zhǎng)而增長(zhǎng)，前期強(qiáng)度增長(zhǎng)較快，后期強(qiáng)度增長(zhǎng)逐漸減緩。水泥對(duì)材料前期的加固效果較好，固化劑能有效提升材料的中后期強(qiáng)度，二者復(fù)摻后材料各齡期的強(qiáng)度均比較好。

（5）材料的水穩(wěn)定系數(shù)隨著養(yǎng)生齡期的延長(zhǎng)均有所提高，且水穩(wěn)定系數(shù)與材料的強(qiáng)度之間存在一定相關(guān)性。摻入水泥的配合比在前期水穩(wěn)定性較好，但隨著養(yǎng)生齡期延長(zhǎng)材料強(qiáng)度逐漸增長(zhǎng)，摻固化劑的配合比水穩(wěn)定性增長(zhǎng)較快，對(duì)此類(lèi)材料應(yīng)加強(qiáng)前期的養(yǎng)護(hù)工作。