華龍一號(hào)包絡(luò)功率形狀驗(yàn)證方法研究

劉同先，李天涯，肖 鵬，廖鴻寬，于穎銳，周金滿

(中國核動(dòng)力研究設(shè)計(jì)院 核反應(yīng)堆系統(tǒng)設(shè)計(jì)技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川 成都 610041)

堆芯功率分布可用徑向功率分布和軸向功率分布分別描述。徑向功率分布是燃料組件和可燃毒物裝載方式、控制棒布置以及燃料燃耗分布的函數(shù)。在燃料循環(huán)的任一時(shí)刻，堆芯平面可用無棒或有棒的平面表征。這兩種情況與燃耗效應(yīng)相結(jié)合，決定了不同功率水平下堆芯中可能存在的功率分布。功率水平、氙、釤以及慢化劑密度對(duì)徑向功率分布也存在一定的影響，但影響相當(dāng)小，而非均勻的流量分配對(duì)徑向功率分布的影響可忽略[1]。

軸向功率分布在很大程度上取決于操縱員的控制，如操縱員通過手動(dòng)操作控制棒或控制棒自動(dòng)移動(dòng)實(shí)現(xiàn)控制。引起軸向功率分布變化的因素有慢化劑密度、共振吸收的多普勒效應(yīng)、空間氙分布、燃耗以及燃料富集度和可燃毒物的軸向分布。反應(yīng)堆運(yùn)行過程中，堆芯軸向功率分布可能會(huì)經(jīng)歷顯著變化，移動(dòng)控制棒與改變負(fù)荷會(huì)使其迅速變化，而氙分布的變化則較為緩慢地引起軸向功率分布變化。本文以堆芯功率能力分析方法為基礎(chǔ)，研究包絡(luò)功率形狀的驗(yàn)證方法，按工況Ⅰ(工況Ⅰ是指那些在核電廠正常運(yùn)行、維修和操作過程中預(yù)計(jì)會(huì)頻繁地或有規(guī)律地出現(xiàn)的工況)的包絡(luò)功率形狀和參考功率形狀分別進(jìn)行介紹。

1 用于偏離泡核沸騰(DNB)計(jì)算的功率形狀

在堆芯DNB計(jì)算中，最小偏離泡核沸騰比(DNBR)的位置取決于軸向功率分布，而DNBR取決于到該點(diǎn)的焓升。功率分布對(duì)堆芯DNB具有較高的重要性，通常綜合極限的軸向功率分布和最不利的徑向功率分布，計(jì)算堆芯DNBR。核電廠在運(yùn)行過程及事故過程中可能出現(xiàn)的功率分布形狀各不相同，如何通過包絡(luò)的方式為熱工水力設(shè)計(jì)及事故分析提供盡量少的極限的功率形狀，從而有效減少后續(xù)的工作量，是堆芯核設(shè)計(jì)人員的研究?jī)?nèi)容。根據(jù)事故過程中功率分布的變化程度以及核電廠保護(hù)系統(tǒng)特性，將事故分析所需的極限功率形狀分3種情況進(jìn)行介紹。

對(duì)于事故過程中的功率分布基本不變的情況，如在失流事故[2]工況下，堆芯熱管的熱流密度分布非常類似于事故前正常運(yùn)行時(shí)的功率密度分布。因此，使用初始堆芯通量的函數(shù)計(jì)算失流事故工況下堆芯最小DNBR是可行的?；谶@一分析，對(duì)于非超功率/超溫的DNB事故，其初始條件假設(shè)是在工況Ⅰ運(yùn)行中可能出現(xiàn)的功率分布。此種情況下，可尋找工況Ⅰ包絡(luò)功率形狀，它包絡(luò)所有工況Ⅰ下功率形狀，并以工況Ⅰ包絡(luò)功率形狀作為此類事故分析所需的極限功率形狀。

對(duì)于事故過程中的功率分布發(fā)生明顯變化，且功率分布信息能被核電廠保護(hù)系統(tǒng)用以保護(hù)堆芯的情況，如在許多工況下，整個(gè)事故過程中熱管的軸向功率分布將因控制棒的移動(dòng)、反應(yīng)堆冷卻劑溫度和反應(yīng)堆功率水平變化而變化。通過多段堆外通量?jī)x器的信號(hào)獲得堆芯上半部功率與下半部功率之差的指示ΔI(稱為軸向功率偏差)，ΔI可用于保護(hù)堆芯出現(xiàn)過大的軸向功率不平衡。此種情況下，可設(shè)定一個(gè)參考功率形狀，它在一定范圍內(nèi)是一包絡(luò)的功率形狀。在上述參考功率形狀包絡(luò)范圍之外，由保護(hù)通道中的一個(gè)隨ΔI而自動(dòng)降低整定值的功率虧損函數(shù)[3](f(Pr,ΔI))來保證參考功率形狀仍是包絡(luò)的，并以參考功率形狀作為此類事故分析使用的極限功率形狀。

對(duì)于事故過程中的功率分布發(fā)生明顯變化，且功率分布信息不能被核電廠保護(hù)系統(tǒng)用以保護(hù)堆芯的情況，如彈棒事故、主蒸汽管道斷裂事故。將在正常運(yùn)行可能出現(xiàn)的最壞的或極限功率分布作為事故分析的初始條件，進(jìn)一步根據(jù)事故的變化過程，構(gòu)造事故發(fā)生后最壞的或極限功率分布，并作為事故分析設(shè)計(jì)人員的輸入。此種情況下，每個(gè)事故使用的極限功率形狀均需根據(jù)具體的事故分別進(jìn)行構(gòu)造，不存在單一的包絡(luò)功率形狀。

上述3種情況下功率分布的計(jì)算方式和核電廠的硬件系統(tǒng)密切相關(guān)，具體如下：對(duì)于僅設(shè)置了超功率ΔT/超溫ΔT保護(hù)系統(tǒng)的核電廠，如M310核電廠[4-5]，堆芯核設(shè)計(jì)人員需提供上述3種情況的極限功率形狀；對(duì)于設(shè)置了功率分布在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)和超功率ΔT/超溫ΔT保護(hù)系統(tǒng)的核電廠，例如AP1000核電廠[6-9]，堆芯核設(shè)計(jì)人員需提供上述第2種和第3種情況的極限功率形狀；對(duì)于設(shè)置了功率分布在線保護(hù)系統(tǒng)的核電廠，例如VVER核電廠[10]，堆芯核設(shè)計(jì)人員僅需提供上述第3種情況的極限功率形狀。

華龍一號(hào)核電廠雖設(shè)置了功率分布在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)(RII)和超功率ΔT/超溫ΔT保護(hù)系統(tǒng)，鑒于RII尚屬首次工程應(yīng)用，核設(shè)計(jì)沒有置信RII，仍按傳統(tǒng)的運(yùn)行圖方式設(shè)計(jì)核電廠ΔI變化范圍，堆芯核設(shè)計(jì)人員需提供上述3種情況下的極限功率形狀。由于第3種情況下的極限功率形狀不存在單一的包絡(luò)功率形狀，因此本文僅研究第1種和第2種情況下的包絡(luò)功率形狀。

2 工況Ⅰ包絡(luò)功率形狀

正常運(yùn)行的涵義是反應(yīng)堆操縱員正確而又及時(shí)地進(jìn)行操作，即為維持適當(dāng)?shù)墓β史植?，操縱員應(yīng)遵循所推薦的運(yùn)行規(guī)程，并根據(jù)核電廠儀表報(bào)警信號(hào)，采取必要的糾正措施。堆芯的功率分布受很多因素的影響，為研究最接近軸向功率分布極限的那些點(diǎn)，可用核電廠易于觀察到的參數(shù)來確定。具體地說，下述核設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)軸向功率分布的分析有重要作用：堆芯功率水平；堆芯活性區(qū)高度；冷卻劑溫度與流量；冷卻劑溫度與反應(yīng)堆功率的關(guān)系；循環(huán)長度；棒組價(jià)值；棒組重疊步。

2.1 工況Ⅰ的功率分布模擬

運(yùn)行圖中所有運(yùn)行點(diǎn)是正常運(yùn)行工況下堆芯可能出現(xiàn)的狀態(tài)點(diǎn)。對(duì)于華龍一號(hào)反應(yīng)堆，上述參數(shù)中的堆芯活性區(qū)高度、冷卻劑溫度和流量、冷卻劑溫度和反應(yīng)堆功率的對(duì)應(yīng)關(guān)系為固定值(在后續(xù)計(jì)算分析中采用相同的輸入值)，因而對(duì)反應(yīng)堆正常運(yùn)行工況(包括負(fù)荷跟蹤)進(jìn)行模擬計(jì)算，在分析中通過改變下列參數(shù)可產(chǎn)生大量的堆芯功率分布：堆芯燃耗、氙濃度和分布、堆芯功率水平和控制棒組棒位。在模擬堆芯正常運(yùn)行的功率分布時(shí)，采用特定的策略使這些參數(shù)在嚴(yán)格遵守技術(shù)規(guī)格書的限制下各自獨(dú)立的變化，從而產(chǎn)生大量的覆蓋工況Ⅰ運(yùn)行圖的狀態(tài)點(diǎn)。功率分布模擬采用3步策略[4]。第1步：選擇典型的初始功率水平，此時(shí)堆芯處于氙平衡狀態(tài)；第2步：低功率氙演變階段，堆芯功率水平從初始狀態(tài)瞬時(shí)降至低功率水平，從而堆芯開始數(shù)小時(shí)的氙演變階段；第3步：瞬時(shí)返回功率階段，在氙演變的各時(shí)期，進(jìn)行瞬時(shí)返回高功率計(jì)算，此時(shí)由于氙瞬態(tài)和功率瞬變共同作用使堆芯軸向功率分布達(dá)到正常運(yùn)行的極限。

圖1為正常運(yùn)行功率分布模擬策略。圖1中的1、2和3分別代表上述3步分析過程。該策略考慮了典型的功率水平和控制棒組動(dòng)作，對(duì)于初始狀態(tài)到低功率氙演變的棒位變化，可根據(jù)反應(yīng)堆實(shí)際運(yùn)行模式、技術(shù)規(guī)格書和運(yùn)行圖，進(jìn)行詳盡地考慮。

圖1 正常運(yùn)行功率分布模擬策略Fig.1 Simulation strategy of normal operation power distribution

2.2 工況Ⅰ的DNBR計(jì)算

三維分析方法[11]使用FLICAIII-F子通道熱工水力程序進(jìn)行DNBR的計(jì)算，臨界熱流密度計(jì)算采用FC關(guān)系式。DNBR計(jì)算選用了包絡(luò)參考徑向設(shè)計(jì)功率分布，使用的堆芯平均軸向功率分布取實(shí)際狀態(tài)點(diǎn)的功率分布。目前華龍一號(hào)百萬千瓦級(jí)核電廠[12]反應(yīng)堆熱功率輸出為3 180 MW，反應(yīng)堆運(yùn)行壓力為15.5 MPa，反應(yīng)堆堆芯由177組AFA3G燃料組件構(gòu)成，堆芯活性段高度(冷態(tài))為365.76 cm，反應(yīng)堆運(yùn)行模式為Mode-G[13]。各循環(huán)模擬的滿足運(yùn)行圖的工況Ⅰ狀態(tài)點(diǎn)均進(jìn)行了DNBR計(jì)算，在其他計(jì)算條件一致的情況下，DNBR越小，相應(yīng)的功率形狀就越惡劣，根據(jù)最小的DNBR計(jì)算值即可找到工況Ⅰ包絡(luò)的功率形狀。最小的DNBR計(jì)算值為1.938，并將相應(yīng)的堆芯平均軸向功率分布作為工況Ⅰ的包絡(luò)功率形狀，如圖2所示。

圖2 工況Ⅰ包絡(luò)功率形狀Fig.2 Limiting power shape of category Ⅰ

進(jìn)一步將各狀態(tài)點(diǎn)均以DNBR裕量的形式表示：

(1)

式中：DNBRlimit為1.938；DNBR為狀態(tài)點(diǎn)下的DNBR計(jì)算值。

為證明上述工況Ⅰ包絡(luò)功率形狀的包絡(luò)性，圖3示出第1循環(huán)和平衡循環(huán)工況Ⅰ狀態(tài)點(diǎn)的DNBR裕量分布圖。從圖3可看出，Ⅰ類工況包絡(luò)功率形狀下計(jì)算的DNBR最小，因而Ⅰ類工況包絡(luò)功率形狀包絡(luò)了所有工況Ⅰ下的功率形狀。

圖3 第1循環(huán)和平衡循環(huán)工況Ⅰ狀態(tài)點(diǎn)的DNBR裕量Fig.3 DNBR margin of category Ⅰ in initial cycle and equilibrium cycle

3 參考功率形狀

在許多工況下，整個(gè)事故過程中熱管的軸向功率分布將因控制棒的移動(dòng)、反應(yīng)堆冷卻劑溫度和反應(yīng)堆功率水平變化而變化，所造成的軸向功率分布是偏離正常運(yùn)行條件的功率分布，為保障堆芯安全，通過設(shè)置超溫ΔT停堆保護(hù)堆芯不發(fā)生低的DNBR。超溫ΔT停堆需對(duì)這種情況下所有可能出現(xiàn)的功率形狀提供保護(hù)，通過窮舉法進(jìn)行保護(hù)通道設(shè)計(jì)所需的工作量是龐大的，而通過包絡(luò)方法進(jìn)行保護(hù)通道設(shè)計(jì)是一種有效的簡(jiǎn)化工作方法。設(shè)定一個(gè)參考功率形狀和f(Pr,ΔI)函數(shù)(功率和ΔI的函數(shù)，隨ΔI絕對(duì)值的增大而自動(dòng)降低停堆整定值的功率，功率分布越惡劣就越早停堆)來保證參考功率形狀在這種情況下仍是包絡(luò)的。

建立超溫ΔT保護(hù)系統(tǒng)整定值(DNB限值線)[14-15]時(shí)僅使用了一個(gè)參考功率形狀，反應(yīng)堆可在給定的ΔI范圍內(nèi)運(yùn)行，在這個(gè)ΔI范圍外，功率水平須降低或停堆，為此由超溫ΔT保護(hù)系統(tǒng)中的f(Pr,ΔI)函數(shù)來保護(hù)堆芯安全。在這種情況下，為驗(yàn)證在f(Pr,ΔI) 函數(shù)作用下參考功率形狀的包絡(luò)性，就需要其他峰值功率向堆芯頂部或底部偏移的軸向功率形狀來檢驗(yàn)f(Pr,ΔI) 函數(shù)能否保證事故工況下滿足DNBR準(zhǔn)則。

3.1 工況Ⅱ的功率分布模擬

在設(shè)計(jì)中將操縱員不正確的操作或失誤假定為中等頻率事件(工況Ⅱ)。如在控制棒改變功率水平導(dǎo)致的氙瞬態(tài)過程中，由于操縱員未采取正確的操作即可能造成這樣的Ⅱ類事故。為確定f(Pr,ΔI)函數(shù)，考慮了3種事件，即控制棒設(shè)備故障、操縱員誤操作和操縱員疏忽性錯(cuò)誤。

第1種事件包括控制棒失控提升(按正常順序提升)，還包括控制棒組在其插入限以下移動(dòng)，如失控硼稀釋或一回路冷卻劑降溫均會(huì)出現(xiàn)這種情況。第2種事件假定操縱員錯(cuò)誤地將控制棒組插在超出插入限的位置，使反應(yīng)堆在短期內(nèi)處于不正常的運(yùn)行狀態(tài)下。第3種事件假定操縱員未采取措施糾正超出規(guī)定范圍的功率分布。

在確定功率分布時(shí)還假定，總功率水平由于反應(yīng)堆緊急停堆而被限制在118%FP以下，并假設(shè)事件發(fā)生極短時(shí)間內(nèi)就采取糾正措施，即不考慮由于誤動(dòng)作引起的瞬態(tài)氙效應(yīng)；氙分布假定是在包括正常氙瞬態(tài)在內(nèi)的典型的正常運(yùn)行狀態(tài)下氙分布。工況Ⅱ狀態(tài)點(diǎn)是通過對(duì)選定的一系列工況Ⅰ狀態(tài)點(diǎn)作為初始點(diǎn)進(jìn)行不同的事故模擬產(chǎn)生的。選擇工況Ⅰ初始狀態(tài)點(diǎn)的方法如下：控制棒處于極端位置；堆芯氙分布最惡劣；導(dǎo)致最小線功率密度裕量和DNBR裕量的狀態(tài)點(diǎn)。

對(duì)于每個(gè)選定的工況Ⅰ初始狀態(tài)點(diǎn)，均要進(jìn)行上述3種事件的模擬，對(duì)于上述每類事件，在整個(gè)事件的全過程中執(zhí)行功率分布的計(jì)算。通過以上事故的模擬可產(chǎn)生相當(dāng)數(shù)量的足以代表工況Ⅱ的狀態(tài)點(diǎn)。

3.2 工況Ⅱ的DNBR計(jì)算

DNB限值線為各參考?jí)毫ο碌亩研救肟跍囟?功率水平的關(guān)系曲線，華龍一號(hào)DNB限值線采用軸向功率峰值因子(Fz)為1.55的截?cái)嘤嘞曳植即_定，限值線上DNBR為1.20。將工況Ⅱ下產(chǎn)生的功率形狀和參考功率形狀在DNB限值線上對(duì)應(yīng)的堆芯狀態(tài)參數(shù)下進(jìn)行比較，即在其他計(jì)算輸入均一致的情況下，僅將參考功率形狀替換為工況Ⅱ下產(chǎn)生的功率形狀，然后執(zhí)行DNB計(jì)算。在這種條件下，如果功率形狀較參考功率形狀有利，則DNBR的計(jì)算值就大于1.20，在“蠅跡”圖上，該點(diǎn)即為正裕量點(diǎn)；相反，如果功率形狀較參考功率形狀不利，則DNBR的計(jì)算值就小于1.20，在“蠅跡”圖上，該點(diǎn)即為負(fù)裕量點(diǎn)。

圖4示出了平衡循環(huán)、典型燃耗步、事故起點(diǎn)為滿功率下DNBR裕量的驗(yàn)證結(jié)果，DNBR裕量計(jì)算方法同2.2節(jié)中所采用的方法。圖4中存在大量DNBR裕量為負(fù)值的點(diǎn)，不能支持參考功率形狀滿足包絡(luò)性要求，因而需設(shè)置f(Pr,ΔI)函數(shù)來保證參考功率形狀仍是包絡(luò)的。根據(jù)f(Pr,ΔI)函數(shù)的定義，通過“蠅跡”圖的下邊即能確定f(Pr,ΔI)函數(shù)，即惡劣功率分布所需提前停堆的功率差值。重復(fù)上述DNBR計(jì)算，在計(jì)算中輸入設(shè)定的f(Pr,ΔI)函數(shù)，所輸入的功率虧損函數(shù)會(huì)自動(dòng)降低停堆整定值。若所有的DNBR計(jì)算值均大于1.20，即可支持參考功率形狀滿足包絡(luò)性要求，進(jìn)而證明超溫ΔT停堆系統(tǒng)能對(duì)所有的功率分布提供保護(hù)。

圖4 典型的DNBR裕量隨ΔI的變化Fig.4 Typical DNBR margin vs. ΔI

圖5示出了考慮f(Pr,ΔI)函數(shù)后的計(jì)算結(jié)果。從驗(yàn)證結(jié)果可得出，所有的DNBR計(jì)算值均大于1.20，在Ⅱ類事故工況下超溫ΔT保護(hù)通道中參考軸向功率形狀和f(Pr,ΔI)實(shí)現(xiàn)了預(yù)期的效果。

圖5 超溫ΔT停堆整定值驗(yàn)證Fig.5 Verification of overtemperature ΔT setpoint determination

3.3 參考功率形狀應(yīng)用分析

根據(jù)3.2節(jié)的分析可看出，1個(gè)參考功率形狀，它在一定范圍內(nèi)是1個(gè)包絡(luò)的功率形狀；在上述參考功率形狀包絡(luò)范圍外，由f(Pr,ΔI)函數(shù)來保證參考功率形狀仍是包絡(luò)的。參考功率形狀可采用截?cái)嘤嘞曳植肌⒐rⅠ包絡(luò)功率形狀，也可采用其他功率形狀。根據(jù)不同的參考功率形狀建立的堆芯DNB限值線及相應(yīng)的f(Pr,ΔI)函數(shù)存在差異，更惡劣的參考功率形狀會(huì)導(dǎo)致DNB限值線上同一功率水平下允許的最大入口水溫更低，但相應(yīng)的f(Pr,ΔI)函數(shù)給出的整定值降低量更小。無論如何，對(duì)事故過程中的同一個(gè)功率分布，超溫ΔT保護(hù)系統(tǒng)的保護(hù)效果是一致的。

為更直觀說明參考功率形狀和f(Pr,ΔI)函數(shù)的關(guān)系。圖6示出了功率運(yùn)行時(shí)控制棒組失控抽出事故過程中的1個(gè)典型軸向功率形狀，相應(yīng)的堆芯相對(duì)功率水平為1.124。在其他條件一致的情況下，參考功率形狀分別采用Fz為1.55的截?cái)嘤嘞曳植己凸rⅠ包絡(luò)功率形狀建立堆芯DNB限值線；當(dāng)堆芯相對(duì)功率水平為1.124時(shí)，DNB限值線的堆芯入口溫度分別為307.03 ℃(參考功率形狀為截?cái)嘤嘞曳植?和299.73 ℃(參考功率形狀為工況Ⅰ包絡(luò)功率形狀)。

圖6 事故過程中典型的軸向功率形狀Fig.6 Typical axial power shape in accident

表1列出了不同功率形狀在不同堆芯入口水溫下的DNBR計(jì)算值。從表1可看出，堆芯入口溫度為307.03 ℃時(shí)，典型事故功率形狀下DNBR計(jì)算值為0.873；堆芯入口溫度為299.73 ℃時(shí)，典型事故功率形狀下DNBR計(jì)算值為1.070。兩者均小于1.200，均不能支持各自的參考功率形狀滿足包絡(luò)性要求，因而需設(shè)置f(Pr,ΔI)函數(shù)來降低典型事故功率形狀下的停堆整定值，以使典型事故功率形狀下的DNBR不小于1.2，來保證參考功率形狀仍是包絡(luò)的。

表1 不同功率形狀下的DNBRTable 1 DNBR of various power shapes

當(dāng)參考功率形狀為截?cái)嘤嘞曳植紩r(shí)，相應(yīng)的f(Pr,ΔI)函數(shù)需至少降低整定值11.78 ℃；當(dāng)參考功率形狀為工況Ⅰ包絡(luò)功率形狀時(shí)，相應(yīng)的f(Pr,ΔI)函數(shù)需至少降低整定值4.48 ℃；雖然工況Ⅰ包絡(luò)功率形狀較截?cái)嘤嘞曳植紣毫?在其他計(jì)算條件相同時(shí)，工況Ⅰ包絡(luò)功率形狀下計(jì)算的DNBR更小)，考慮各自的整定值降低量后，典型事故功率形狀下的停堆整定值均為295.25 ℃，保護(hù)效果是一致的。從而進(jìn)一步說明參考功率形狀和相應(yīng)的f(Pr,ΔI)函數(shù)是配套使用的，即在特定的f(Pr,ΔI)函數(shù)下，相應(yīng)的參考功率形狀才是包絡(luò)的，該參考功率形狀作為此類事故分析使用的極限功率形狀。如采用功率運(yùn)行時(shí)控制棒組失控抽出事故在論證超溫ΔT保護(hù)系統(tǒng)如何保護(hù)DNB堆芯設(shè)計(jì)限值時(shí)，可僅使用參考功率形狀。

4 結(jié)論

本文以堆芯功率能力分析方法為基礎(chǔ)，整理了華龍一號(hào)包絡(luò)功率形狀的驗(yàn)證方法，結(jié)論如下。

1) 對(duì)于事故過程中的功率分布基本不變的情況，以工況Ⅰ包絡(luò)功率形狀作為此類事故分析所需的極限功率形狀。通過工況Ⅰ的功率分布模擬和DNBR計(jì)算表明，給出Ⅰ類工況包絡(luò)功率形狀可行。

2) 對(duì)于事故過程中的功率分布發(fā)生明顯變化，且功率分布信息能被核電廠保護(hù)系統(tǒng)用以保護(hù)堆芯的情況，以參考功率形狀作為此類事故分析使用的極限功率形狀。通過工況Ⅱ的功率分布模擬和DNBR計(jì)算表明，給出參考功率形狀和f(Pr,ΔI)函數(shù)是可行的；參考功率形狀和相應(yīng)的f(Pr,ΔI)函數(shù)配套使用，即在特定的f(Pr,ΔI)函數(shù)下，相應(yīng)的參考功率形狀才是包絡(luò)的。