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    DMF精餾殘?jiān)c煤共成漿特性

    2021-01-21 17:43:22劉建忠李得第王建斌王明霞
    動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2021年1期
    關(guān)鍵詞:水煤漿漿體殘?jiān)?/a>

    陳 芝, 劉建忠, 陳 建, 李得第, 王建斌, 王明霞

    (1.浙江大學(xué) 能源清潔利用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,杭州 310027;2.浙江鳳登環(huán)保股份有限公司,浙江蘭溪 321100)

    煤炭是我國(guó)最主要的能源,2018年我國(guó)能源消費(fèi)結(jié)構(gòu)中煤炭消耗量占58%[1],在未來(lái)一段時(shí)期內(nèi)以煤炭為主的能源消費(fèi)結(jié)構(gòu)難以發(fā)生改變。水煤漿技術(shù)是潔凈煤技術(shù)的重要內(nèi)容,目前該技術(shù)已趨于成熟,且對(duì)于原料的適應(yīng)性逐漸增強(qiáng),可利用的原料范圍也更廣泛。

    在合成革的生產(chǎn)過程中,會(huì)產(chǎn)生大量質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為20%的二甲基甲酰胺(DMF)廢液,人們通常采用精餾的方式來(lái)回收利用DMF[2]。DMF精餾殘?jiān)?簡(jiǎn)稱精餾殘?jiān)?的主要成分是DMF和甲酸鹽,其余為雜質(zhì),如樹脂、木質(zhì)纖維素和皮屑等,呈黑色黏稠半固體狀[3]。目前,精餾殘?jiān)奶幚矸绞街饕刑盥窈头贌?,存在環(huán)境污染大和投資成本高等問題[4]。將精餾殘?jiān)c煤粉混合制備水煤漿進(jìn)行燃燒或氣化,不僅可以回收利用精餾殘?jiān)瑴p輕常規(guī)殘?jiān)幚砉に嚨膱?chǎng)地壓力,大幅降低處理成本,還可以充分利用殘?jiān)幸恍┯袡C(jī)物的熱值,降低水煤漿的原料成本,具有較好的環(huán)保效益和經(jīng)濟(jì)效益。

    目前,國(guó)內(nèi)外利用水煤漿摻混固廢技術(shù)已有報(bào)道。王金乾等[5]利用廢棄生物質(zhì)制備水煤漿,發(fā)現(xiàn)相比普通水煤漿,生物質(zhì)水煤漿的成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)較低,剪切稀化特征更明顯,穩(wěn)定性更高。Wang等[6]將藥渣與煤粉摻混制得藥渣水煤漿,發(fā)現(xiàn)加入藥渣可以促進(jìn)燃料燃燒,降低著火溫度。王睿坤[7]在水煤漿制備過程中摻混污泥,其成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)較普通水煤漿下降9.5%~12.5%,利用超聲波破解污泥后,污泥的成漿性明顯改善,成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)得到提高。Park等[8]發(fā)現(xiàn)加入污泥可以改善水煤漿的分散性和穩(wěn)定性。Nyashina等[9]將煉油廠廢棄物和食物殘?jiān)葥交熘了簼{中,實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明固廢水煤漿的點(diǎn)火延遲時(shí)間縮短,NOx排放量減少5%~50%。

    綜上,已有研究表明水煤漿摻混固廢進(jìn)行資源化利用是可行的,但目前還沒有關(guān)于利用精餾殘?jiān)鼡交熘苽渌簼{的報(bào)道。筆者開展了固廢摻混制備水煤漿的研究,著重探討精餾殘?jiān)簼{的成漿性、流變性和穩(wěn)定性,分析精餾殘?jiān)鼘?duì)水煤漿性能的影響機(jī)理。

    1 實(shí)驗(yàn)部分

    1.1 實(shí)驗(yàn)材料

    采用神華煤和精餾殘?jiān)M(jìn)行制漿,其工業(yè)分析和元素分析見表1。神華煤屬于亞煙煤,氧含量較高,含氧官能團(tuán)較多,煤粉表面的親水性較強(qiáng),此外,其水含量較高,煤種的成漿性一般[10],但灰分比較低,是一種優(yōu)質(zhì)動(dòng)力煤和化工原料煤。精餾殘?jiān)难鹾亢蛽]發(fā)分含量很高,并具有一定的熱值,有利于水煤漿的著火、燃燒和燃盡。實(shí)驗(yàn)采用的水煤漿添加劑為亞甲基雙萘磺酸鈉(NNO)、甲基萘磺酸鹽甲醛縮合物(MF)和亞甲基萘-苯乙烯磺酸鹽-馬來(lái)酸酯共聚物(NDF)。

    表1 煤粉和精餾殘?jiān)墓I(yè)分析和元素分析

    1.2 實(shí)驗(yàn)方法

    1.2.1 煤粉和精餾殘?jiān)牧6?、官能團(tuán)測(cè)試

    將煤塊放入小型磨煤機(jī)中磨制6 h,用篩子篩選出粒徑小于150 μm的煤粉,密封保存,備用。將精餾殘?jiān)娓珊笥盟庤颇肽シ鬯?,同樣密封保存,備用。采用BT-9300ST型激光粒度儀測(cè)量煤粉和精餾殘?jiān)牧6确植迹捎肗icolet iS50型傅里葉變換紅外光譜儀測(cè)定其官能團(tuán)分布。

    1.2.2 水煤漿的制備

    本實(shí)驗(yàn)采用干法制漿,用LE104E型電子天平稱取相應(yīng)質(zhì)量的煤粉、精餾殘?jiān)?、添加劑和去離子水,分別加到JHS-2/90型電動(dòng)攪拌儀中,以1 000 r/min的轉(zhuǎn)速攪拌15 min,得到性能穩(wěn)定的水煤漿。水煤漿制備工況見表2,其中w表示精餾殘?jiān)膿交炝俊?/p>

    表2 水煤漿制備工況Tab.2 Preparation conditions of the coal water slurry

    1.2.3 水煤漿的成漿性測(cè)試

    成漿性是評(píng)判水煤漿性能的重要指標(biāo),較高的成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)可以獲得較高的熱值,有利于燃燒和氣化的進(jìn)行。定義水煤漿的最大成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)為表觀黏度達(dá)到1 000 mPa·s時(shí)水煤漿所含的固體質(zhì)量分?jǐn)?shù)。成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)越大,表明成漿性越好。

    將制得的水煤漿放入烘箱,在105 ℃溫度下烘干2 h,測(cè)量漿體實(shí)際的固體質(zhì)量分?jǐn)?shù),計(jì)算得到漿體質(zhì)量分?jǐn)?shù)。

    1.2.4 水煤漿的流變性測(cè)試

    流變性是指水煤漿受到外力作用后產(chǎn)生變形的特性,反映了水煤漿的流動(dòng)特性,通常表示為表觀黏度(或剪切應(yīng)力)隨剪切速率的變化規(guī)律。流變性會(huì)影響水煤漿的輸送、儲(chǔ)存、霧化和燃燒效果,一般要求漿體表觀黏度隨著剪切速率的提高而下降。

    將制得的水煤漿放入VT550型哈克黏度計(jì)中,測(cè)量漿體在20 ℃時(shí)的表觀黏度并觀察其流變性。

    1.2.5 水煤漿的穩(wěn)定性測(cè)試

    作為固液兩相流體,水煤漿很容易由于疏水性較強(qiáng)的煤粒自發(fā)團(tuán)聚而發(fā)生固液分離,導(dǎo)致漿體的均勻性產(chǎn)生變化并發(fā)生沉淀,影響水煤漿的儲(chǔ)存、運(yùn)輸和利用。

    采用析水法測(cè)量水煤漿的穩(wěn)定性。稱取質(zhì)量為m1的水煤漿倒入密閉容器中,放置7 d后,用膠頭滴管吸取漿體表面析出的水分,再稱得漿體剩余質(zhì)量為m2,則析水率為(m1-m2)/m1。析水率越大,說明漿體的沉淀越嚴(yán)重,穩(wěn)定性越差。

    1.2.6 水煤漿的微觀性能測(cè)試

    將制得的水煤漿烘干后,利用SU-8010型場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡和牛津X-max80能譜儀分析水煤漿樣品表面的微觀形貌和元素分布情況。

    2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 煤粉和精餾殘?jiān)匦苑治?/h3>

    煤粉和精餾殘?jiān)牧6确植家妶D1。煤粉大致呈3峰分布,在1 μm、30 μm和100 μm附近各有1個(gè)峰值,中粒徑為27.70 μm,煤粉粒徑均小于0.5 mm,滿足GB/T 18855—2014 《燃料水煤漿》[11]和GB/T 31426—2015 《氣化水煤漿》[12]的要求。精餾殘?jiān)拭黠@的雙峰分布,中粒徑為4.10 μm。相比煤粉,精餾殘?jiān)^多微米級(jí)小顆粒,粒徑小于5 μm的顆粒數(shù)量占比達(dá)到54.49%。

    (a) 煤粉

    煤粉和精餾殘?jiān)募t外光譜圖見圖2。煤粉的主要吸收峰位于3 600~3 200 cm-1、2 870 cm-1、1 598 cm-1、1 437 cm-1、1 261 cm-1、1 039 cm-1處。3 600~3 200 cm-1處的吸收峰主要是由—OH伸縮振動(dòng)引起的;2 870 cm-1處的吸收峰主要是由脂肪鏈中—CH共振吸收引起的;1 598 cm-1和1 437 cm-1處為芳香環(huán)骨架C═C伸縮振動(dòng)峰;1 261 cm-1和1 039 cm-1處的吸收峰是由芳香醚的C—O伸縮振動(dòng)引起的[6-7,13]。煤粉中主要的含氧官能團(tuán)為羥基和醚鍵。

    (a) 煤粉

    精餾殘?jiān)慕M分較為復(fù)雜,其主要吸收峰位于3 600~3 200 cm-1、2 925 cm-1、2 870 cm-1、1 664 cm-1、1 414 cm-1、1 230 cm-1和1 060 cm-1波數(shù)處。2 925 cm-1處的吸收峰是由羧基的伸縮振動(dòng)引起的;1 664 cm-1處吸收峰是DMF的?;炜s振動(dòng)峰;1 414 cm-1處吸收峰是由芳烴的—CH彎曲振動(dòng)引起的;1 230 cm-1處吸收峰是芳香醚的伸縮振動(dòng)峰;1 060 cm-1處吸收峰為最強(qiáng)的紅外吸收峰,是纖維素分子中的羥基吸收譜帶[4,14]??梢?,精餾殘?jiān)兄饕暮豕倌軋F(tuán)為羥基、羧基、?;兔焰I,相比煤粉含有更多的含氧官能團(tuán),摻混后會(huì)降低水煤漿的成漿性。

    2.2 成漿性

    2.2.1 添加劑的影響

    選用3種不同種類的添加劑進(jìn)行成漿實(shí)驗(yàn),得到精餾殘?jiān)簼{(精餾殘?jiān)膿交炝繛?1%)的黏濃特性曲線,如圖3所示。由圖3可知,隨著漿體質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加,其表觀黏度逐漸增大。這是因?yàn)殡S著漿體質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加,煤粒數(shù)量增加,起潤(rùn)滑作用的自由流動(dòng)水相對(duì)減少,導(dǎo)致煤粒間的摩擦阻力增大,水煤漿的表觀黏度增大。

    圖3 不同添加劑下精餾殘?jiān)簼{的黏濃特性曲線Fig.3 Viscosity-concentration curves of DRCWS with different types of additives

    精餾殘?jiān)簼{剪切速率為100 s-1、表觀黏度為1 000 mPa·s時(shí)的成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)見表3,發(fā)現(xiàn)采用NNO時(shí)成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高,說明NNO對(duì)該煤種和固廢的制漿效果較好。造成這種現(xiàn)象的原因是各種添加劑的分子結(jié)構(gòu)(見圖4)不同。由圖4可知,NNO的萘環(huán)結(jié)構(gòu)最多。由于煤的化學(xué)結(jié)構(gòu)主要是多聚芳環(huán),根據(jù)非極性吸附的“相似相親”原理,添加劑在煤粒表面的吸附強(qiáng)弱為多核芳烴類>單核芳烴類>烷烴類[15]。因此,NNO在煤粒表面的吸附量較多,分散降黏效果較強(qiáng),成漿效果相對(duì)較好。

    表3 精餾殘?jiān)簼{的成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)

    圖4 3種添加劑的化學(xué)結(jié)構(gòu)

    2.2.2 精餾殘?jiān)鼡交炝康挠绊?/p>

    采用NNO作為添加劑,改變精餾殘?jiān)膿交炝浚苽涞玫骄s殘?jiān)簼{的黏濃特性,如圖5所示。由圖5可知,精餾殘?jiān)簼{的表觀黏度隨摻混量的增大而增大。當(dāng)摻混量從0增大至3%、5%、7%、9%和11%時(shí),水煤漿的成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為62.89%、61.76%、61.62%、61.48%、61.35%和61.20%。可見,隨著精餾殘?jiān)鼡交炝康脑龃?,水煤漿的成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)降低。摻混量由0增大至3%時(shí),水煤漿的成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)急劇下降;摻混量由3%逐漸增大至11 %,水煤漿的成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)降幅較小。

    圖5 不同摻混量下精餾殘?jiān)簼{的黏濃特性曲線Fig.5 Viscosity-concentration curves of DRCWS under different blending ratios

    將無(wú)精餾殘?jiān)簼{(摻混量為0)和摻混量為11%的精餾殘?jiān)簼{樣品烘干后,在表面隨機(jī)選定1塊面積相同的區(qū)域進(jìn)行掃描電鏡分析和能譜分析,結(jié)果如圖6和表4所示。由圖6(a)可知,無(wú)精餾殘?jiān)簼{表面較為平整圓滑,吸附有少量添加劑;摻混量為11%時(shí)精餾殘?jiān)簼{的表面較為粗糙,漿體孔隙結(jié)構(gòu)增多,大小顆粒相互交錯(cuò)分布。小粒徑的精餾殘?jiān)罅扛患诖箢w粒的煤粉表面,阻礙分散劑在煤粉表面的吸附,降低煤粉的潤(rùn)濕性。此外,較多的孔隙結(jié)構(gòu)會(huì)導(dǎo)致漿體中起潤(rùn)濕作用的自由水減少,導(dǎo)致漿體表觀黏度增大,精餾殘?jiān)簼{的成漿性下降。

    (a) w=0

    由表4可知,烘干后摻混量為11%的精餾殘?jiān)簼{表面的氧質(zhì)量分?jǐn)?shù)高于無(wú)精餾殘?jiān)簼{的情況,結(jié)合紅外光譜圖可知,摻混量為11%時(shí)精餾殘?jiān)簼{中的含氧官能團(tuán)較多,顆粒表面親水性較無(wú)精餾殘?jiān)簼{更強(qiáng),較多水分子被束縛在煤粉表面,不利于成漿[16]。此外,摻混量為11%時(shí)精餾殘?jiān)簼{中金屬元素的種類和含量均高于無(wú)精餾殘?jiān)簼{的情況,由于漿體中的金屬陽(yáng)離子會(huì)與陰離子型添加劑發(fā)生靜電中和作用[17],降低添加劑的分散能力,也不利于精餾殘?jiān)兔悍鄣某蓾{。

    表4 精餾殘?jiān)簼{能譜分析

    2.3 流變性

    2.3.1 流變性

    采用NNO作為添加劑,對(duì)摻混量為11%下不同漿體質(zhì)量分?jǐn)?shù)的精餾殘?jiān)簼{進(jìn)行流變性測(cè)試,結(jié)果如圖7所示。水煤漿表觀黏度隨著剪切速率的增大而減小,表現(xiàn)出“剪切變稀”的假塑性流體特征,且隨著漿體質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增大,假塑性流體特征越明顯。

    (a) 表觀黏度

    對(duì)漿體質(zhì)量分?jǐn)?shù)相近、不同摻混量的精餾殘?jiān)簼{進(jìn)行流變性測(cè)試,結(jié)果見圖8。由圖8可知,在低漿體質(zhì)量分?jǐn)?shù)下,無(wú)精餾殘?jiān)簼{表觀黏度隨剪切速率變化不大,趨向于牛頓流體或脹塑性流體。出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因是當(dāng)漿體質(zhì)量分?jǐn)?shù)較小時(shí)固體顆粒所占比例較小,自由水含量較多,靜置時(shí)顆粒之間無(wú)法形成穩(wěn)定的三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu),因此漿體在被剪切時(shí)其表觀黏度幾乎不變。

    (a) 表觀黏度

    精餾殘?jiān)簼{均表現(xiàn)出較好的假塑性流體剪切變稀的特性,且隨著摻混量的增加,漿體表觀黏度隨剪切速率增大而減小的幅度更大,假塑性流體剪切變稀特征更加顯著。精餾殘?jiān)泻胁糠帜举|(zhì)纖維素,在制漿過程中纖維素中的氫鍵—CH—OH…OH—CH—斷裂,與水分子形成更強(qiáng)的氫鍵—CH—OH…(OHH)n…OH—CH—,漿體中起潤(rùn)滑作用的自由水減少,導(dǎo)致漿體表觀黏度增大。當(dāng)漿體被高速剪切時(shí),氫鍵被破壞,釋放出的水分使煤粒間的摩擦阻力減小,漿體表觀黏度降低。精餾殘?jiān)膿交炝吭酱螅举|(zhì)纖維素越多,則假塑性流體剪切變稀特征越明顯。

    2.3.2 流變方程

    采用屈服-冪律模型來(lái)描述水煤漿的流變性:

    τ=τy+Kγn

    (1)

    式中:τ為剪切應(yīng)力,Pa;τy為屈服應(yīng)力,Pa;K為稠度系數(shù),Pa·sn;n為流變指數(shù);γ為剪切速率,s-1。

    不同摻混量下精餾殘?jiān)簼{的流變指數(shù)見表5。摻混量越大,流變指數(shù)n越小,表明精餾殘?jiān)募尤胧沟盟簼{的假塑性得到增強(qiáng),即表觀黏度受剪切速率的影響變大,與前文流變性的分析結(jié)果相合。此外,隨著摻混量的增大,漿體的稠度系數(shù)K和屈服應(yīng)力τy逐漸增大。這是因?yàn)槟举|(zhì)纖維素與水分子之間形成了穩(wěn)定的空間結(jié)構(gòu),阻礙了固體顆粒的相對(duì)運(yùn)動(dòng),在水煤漿受到高速剪切時(shí)內(nèi)部黏滯力增大,需要更大的剪切力來(lái)破壞漿體結(jié)構(gòu)。

    表5 不同摻混量下精餾殘?jiān)簼{的流變指數(shù)Tab.5 Rheological properties of DRCWS at different blending ratios

    2.4 穩(wěn)定性

    加入添加劑可以改善煤粒表面的潤(rùn)濕性,并使煤粒表面荷電,增強(qiáng)煤粒表面的靜電斥力,阻礙煤粒的相互聚集,提高水煤漿的穩(wěn)定性[18]。采用不同添加劑制備得到的精餾殘?jiān)簼{(精餾殘?jiān)膿交炝繛?1%)的析水率見表6??梢园l(fā)現(xiàn),精餾殘?jiān)簼{的穩(wěn)定性很好,水煤漿靜置7 d后析水率很低甚至為0,最大析水率僅為1.72%。采用NNO添加劑時(shí)漿體穩(wěn)定性最好,這是因?yàn)镹NO中含有2個(gè)芳香萘環(huán)和磺酸鈉基團(tuán),使得整個(gè)體系的空間位阻最大,有效防止了煤粒的聚集沉降。

    表6 不同添加劑對(duì)精餾殘?jiān)簼{析水率的影響Tab.6 Effect of additives on water separating rate of DRCWS

    當(dāng)預(yù)配的漿體質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為61%時(shí),采用NNO添加劑時(shí)不同摻混量下精餾殘?jiān)簼{靜置7 d后的析水率見表7。由表7可知,精餾殘?jiān)簼{表觀黏度隨摻混量的增大而增大,漿體析水率明顯減小,這說明精餾殘?jiān)募尤肟梢燥@著提高精餾殘?jiān)簼{的穩(wěn)定性。這是由于顆粒較小的精餾殘?jiān)皆诿毫1砻?,阻礙了煤粒之間的局部團(tuán)聚;且精餾殘?jiān)泻豕倌軋F(tuán)較多,與水形成穩(wěn)定的氫鍵,在煤粒之間形成1層水膜隔層,有效阻礙了煤粒之間的聚集沉降,提高了水煤漿的穩(wěn)定性。

    表7 摻混量對(duì)精餾殘?jiān)簼{析水率的影響Tab.7 Effect of blending ratio on water separating rate of DRCWS

    3 結(jié) 論

    (1) 采用不同添加劑進(jìn)行制漿,發(fā)現(xiàn)添加劑為NNO時(shí)成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高,穩(wěn)定性最好,說明這種添加劑與煤粉、精餾殘?jiān)鼡交熘茲{的效果較好。

    (2) 精餾殘?jiān)募尤氩焕谒簼{的成漿,會(huì)降低水煤漿的成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)。隨著摻混量的增加,精餾殘?jiān)簼{的成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)會(huì)進(jìn)一步降低。與無(wú)精餾殘?jiān)簼{相比,當(dāng)摻混量為11%時(shí)漿體的成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)由62.89%降低至61.20%。

    (3) 精餾殘?jiān)簼{在不同漿體質(zhì)量分?jǐn)?shù)下均表現(xiàn)出“剪切變稀”的假塑性流體特征。采用流變模型進(jìn)行擬合,發(fā)現(xiàn)精餾殘?jiān)鼡交炝吭酱?流變指數(shù)越小,表明精餾殘?jiān)募尤胧沟盟簼{的假塑性得到增強(qiáng)。

    (4) 精餾殘?jiān)募尤肟梢蕴岣咚簼{的穩(wěn)定性,且隨著摻混量的增大,穩(wěn)定性越好。當(dāng)摻混量為11%時(shí)漿體靜置7 d后基本不析水。

    (5) 精餾殘?jiān)休^多的含氧官能團(tuán)和木質(zhì)纖維素結(jié)構(gòu),親水性較強(qiáng),將其與煤粉摻混制漿時(shí)更多水分被束縛在煤粉表面,成漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)降低,受到高速剪切時(shí)水分被釋放,漿體的假塑性流變特征得到增強(qiáng)。

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