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    液壓系統(tǒng)管道振動診斷與調(diào)控研究

    2021-01-21 07:09:38童成彪謝斌斌
    農(nóng)業(yè)工程與裝備 2020年2期
    關(guān)鍵詞:吸振器柱塞泵脈動

    童成彪,謝斌斌,劉 寧,嚴(yán) 彬

    (1.湖南農(nóng)業(yè)大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院,湖南 長沙 410128;2.湖南省智能農(nóng)機(jī)裝備重點實驗室,湖南 長沙 410128)

    液壓系統(tǒng)具有輸出功率大、響應(yīng)速度快、傳動精度高、工作穩(wěn)定性好且能實現(xiàn)無級調(diào)速等優(yōu)點,被廣泛應(yīng)用于農(nóng)業(yè)機(jī)械、工程機(jī)械、航天航空等行業(yè)的工程設(shè)備上,如在農(nóng)業(yè)機(jī)械中的收割機(jī)上常采用液壓系統(tǒng)實現(xiàn)割臺的自動升降。在液壓系統(tǒng)中,管道是介質(zhì)傳輸和能量傳送的重要通道,惡劣的振動環(huán)境使得管路系統(tǒng)中普遍存在著由基礎(chǔ)激勵、壓力脈動等因素引發(fā)的共振問題[1]。管道振動的危害主要有三個表現(xiàn):一是管道振動不斷增加材料的損壞與疲勞程度,嚴(yán)重縮短管道與附件的使用壽命;二是管道振動容易導(dǎo)致管道焊接處破損,將導(dǎo)致支吊架失效、接管座開裂等,引發(fā)大事故;三是管道振動容易造成密封件損壞和泄漏,嚴(yán)重時會導(dǎo)致系統(tǒng)停止運行[2]。

    在對管道減振的研究過程中,主要采用機(jī)械減振和減振器減振[3-4]方法,其中傳統(tǒng)的機(jī)械減振方法主要有蓄能器、更改支撐、更改管路直徑等方法,而減振器常采用動力吸振器。劉彬彬[5]通過設(shè)計一種新型動力吸振器來抑制管道強(qiáng)迫振動及多個倍頻激勵下與管道固有頻率發(fā)生的共振。周笛[6]基于反共振原理,設(shè)計了可調(diào)頻式的管道動力吸振器,可以實現(xiàn)不同頻率下的管道減振。鄧杰[7]使用弧形體撓性接管來衰減管道的振動和噪聲。筆者基于動力吸振的思路,設(shè)計了一種新型動力減振器,并對液壓系統(tǒng)的管道進(jìn)行實驗分析。實驗結(jié)果表明,采用這種減振器能夠獲得良好的管道減振效果。

    1 管道振動溯源

    1.1 液壓動力源組振動信號獲取與分析

    筆者研究的液壓系統(tǒng)動力源組主要由一臺電機(jī)和柱塞泵組成,采用立式安裝,電機(jī)在上方,柱塞泵在下方,中間由聯(lián)軸器相連。電機(jī)的額定轉(zhuǎn)速為1490 r/min,轉(zhuǎn)頻約為25 Hz。從上至下沿電機(jī)、泵座、泵座面板、油箱面板依次布置四個三向加速度傳感器,傳感器型號為1A314E。通過LMS數(shù)據(jù)采集設(shè)備分別采集四個測點的三向加速度,采樣率為4kHz。測點布置及加速度傳感器方向如圖1所示,加速度傳感器的X方向沿電機(jī)排列方向,Y方向水平布置并垂直于X方向,Z方向垂直于地面向上(如無特別說明,本文中均采用該坐標(biāo)方向)。在空載和帶負(fù)載情況下,分別進(jìn)行兩次獨立測量,空載下測量的代號為run1,帶負(fù)載測量的代號為run2。

    由于每個測點三個方向的頻譜圖表現(xiàn)出基本一致的特征,同時空載下的振動較小,因此本文僅列出負(fù)載下2號和3號測點Z方向的加速度幅值譜圖,如圖2、圖3所示。

    由圖2和圖3可知,每個測點Z方向上的頻譜圖表現(xiàn)出基本一致的特征,在電機(jī)轉(zhuǎn)頻的7倍頻(175 Hz)處出現(xiàn)峰值,且出現(xiàn)明顯峰值的地方較多,頻譜圖清晰,特別是2號測點在50 Hz處出現(xiàn)了比較大的峰值。

    出現(xiàn)峰值的地方均為電機(jī)轉(zhuǎn)頻25 Hz的倍頻,個別位置在50 Hz出現(xiàn)峰值,而在25 Hz、75 Hz處卻沒有明顯的峰值,這屬于比較典型的轉(zhuǎn)子不對中問題[8-9],對于液壓系統(tǒng)來說,應(yīng)為電機(jī)轉(zhuǎn)軸與液壓泵相連的聯(lián)軸器處出現(xiàn)了對中偏差。由于該成分幅值不突出,故這不是系統(tǒng)振動的主要振源。帶負(fù)載下各測點的加速度幅值譜較為清晰,大多數(shù)均在175 Hz及其倍頻處出現(xiàn)明顯峰值。分析液壓動力系統(tǒng)的結(jié)構(gòu),發(fā)現(xiàn)柱塞泵由7個柱塞組成,液壓泵主軸每回轉(zhuǎn)一次,就會有7次吸油放油過程,175 Hz正好是25 Hz的7倍。進(jìn)一步結(jié)合柱塞泵的結(jié)構(gòu)特點分析,柱塞泵不能連續(xù)地吸油放油,這就必然引起壓力脈動,而脈動的頻率正好與柱塞個數(shù)相關(guān)。因此,可以判斷激振頻率為175 Hz倍頻的振源是柱塞泵出口壓力脈動。

    綜上所述,激振頻率為50 Hz倍頻的振源為聯(lián)軸器不對中;激振頻率為175Hz倍頻的振源為柱塞泵出口壓力脈動。

    1.2 噪聲分析

    在液壓系統(tǒng)外圍附近安裝一個聲音傳感器,測試帶負(fù)載和空載兩種工況下的聲音信號功率譜圖。其中空載下測量代號為run1,負(fù)載下測量代號為run2。測點布置如圖1所示,各工況下噪聲頻譜如圖4、圖5所示。

    由圖4可以看出,在空載時噪聲頻率成分復(fù)雜,除175 Hz倍頻以外還有其它頻率成分??蛰d時噪聲值較小,背景噪聲相對于液壓系統(tǒng)本身引起的噪聲不可忽略,因此噪聲頻率成分復(fù)雜。

    由圖5可以看出,負(fù)載下噪聲已經(jīng)不容忽視,同時噪聲頻率成分相對單一,基本呈現(xiàn)出175 Hz及其倍頻處出現(xiàn)明顯峰值。分析可知負(fù)載時液壓系統(tǒng)振動引起噪聲過大,且引起振動過大的頻率成分與引起噪聲過大的頻率成分一致。

    綜上,產(chǎn)生噪聲過大的原因與振動過大的原因相似,均是由液壓柱塞泵出口壓力脈動引起。

    2 改進(jìn)方案

    2.1 動力吸振器原理

    以往常用各種撓性接管來減弱管路機(jī)械振動的傳遞,用蓄能器來衰減管路流體脈動。但撓性接管只能減弱管路機(jī)械振動的傳遞,對管路流體脈動壓力基本上無衰減作用;蓄能器雖能較好的衰減管路流體脈動壓力,尤其在低頻段衰減效果十分明顯,但在中高頻段效果不明顯,管路機(jī)械振動僅略有減?。恍钅芷鬟€有一個很明顯的缺陷,即需不定期地充氣以維持氣囊保持一定的壓力。

    本文研究的振源是由壓力脈動引起的,且為中頻175 Hz。如果采用傳統(tǒng)的機(jī)械減振,更改支撐避開共振區(qū),通過撓性接管更改管道的固有屬性將不會有很明顯的效果,因為這種機(jī)械減振通常適用于振源頻率接近管道固有頻率,一般為幾十赫茲的低頻振動。由于管道自身振動是振動噪聲過大的主要原因,在不改變原有液壓管路結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)之上,可以通過增加一個質(zhì)量彈簧系統(tǒng)——動力吸振器,來吸收管道的振動。

    將原液壓系統(tǒng)管道簡化為單自由度強(qiáng)迫振動系統(tǒng),其微分方程[10-11]為

    在主系統(tǒng)上附加一個動力吸振器,其中動力吸振器的質(zhì)量為m,剛度為k,新系統(tǒng)原理如圖6所示。

    則系統(tǒng)的振動微分方程變?yōu)?/p>

    分析可知,當(dāng)振源的激振頻率恰好等于吸振器的固有頻率時,主振動系統(tǒng)質(zhì)量塊的振幅將變?yōu)榱?,即實現(xiàn)了減振的目的。激振器需要的剛度和質(zhì)量并不大,因此采用動力吸振器來減振是可行的。

    2.2 減振方案分析

    本文設(shè)計的吸振器主要分為三層,如圖7所示。圖中最里層藍(lán)色部分是液壓管道,中間綠色部分是橡膠墊,外面白色部分是鍍鋅鐵皮。采用螺栓連接將吸振器安裝在管道上,吸振器總質(zhì)量為0.467 kg,沿管道方向鐵皮和橡膠墊的總長度為51.74 mm。由于管道振動基頻較高,因此吸振器質(zhì)量需相對較小。本裝置選用鍍鋅鐵皮作為吸振器的質(zhì)量系統(tǒng),單位長度鍍鋅鐵皮質(zhì)量為6.258 kg/m。根據(jù)實際情況,僅選用一層橡膠減振墊,橡膠墊的剛度為5.64×105 N/m,單位長度橡膠質(zhì)量為2.768 kg/m。

    2.3 吸振器的安裝

    選取合適的吸振器,將其安裝在管道內(nèi)流速發(fā)生改變的位置(彎管處、三通管處及管徑發(fā)生變化的地方等)。用萬能膠粘上一圈橡膠墊,并在橡膠墊外面用一圈鐵皮包裹住,如此便形成一個質(zhì)量彈簧系統(tǒng),安裝效果如圖8所示。

    3 改進(jìn)效果驗證

    3.1 驗證方法簡介

    本次實驗的主要目的是對不同工況下2#管道的減振效果進(jìn)行對比。2#管道的基本形狀如圖9所示。

    管道中紅色彎頭部分(黑色圓圈處)為管道振動最大的地方(振源)。由于傳感器粘貼位置的限制,在2#管道管夾上方布置1#和2#兩個測點,另外在重點位置(圖10中3#、4#測點)處布置兩個測點,如圖10(a)所示。實驗測試如圖10(b)所示。

    為了將結(jié)果進(jìn)行對比分析,一共測試了四個工況,分別為:未安裝吸振器并且空載條件下測試、未安裝吸振器并且負(fù)載條件下測試、安裝吸振器并且空載條件下測試、安裝吸振器并且負(fù)載條件下測試。

    通過現(xiàn)場手觸感測試表明空載條件下的振動非常小,不需特別關(guān)注。因此接下來的對比分析將主要側(cè)重于帶負(fù)載情況下安裝吸振器與未安裝吸振器的區(qū)別。

    3.2 頻譜分析

    實驗得到2#測點安裝吸振器和未安裝吸振器的振動頻譜,如圖11和圖12所示。

    從圖11和圖12可以看出:幅值最大的頻率點的幅值在安裝吸振器之后變小了,348.4 Hz之后的頻率成分幅值得到了很好的衰減,348.4 Hz之前的頻率成分幅值反而出現(xiàn)了放大。分析可知,2#測點附近的吸振器使用的不銹鋼皮長度與設(shè)計值比較接近,但仍有一定的差距。根據(jù)ω2=k/m可知,當(dāng)吸振器的剛度一定時,吸振器的質(zhì)量越小,吸振器自身的固有頻率就越大。這樣,現(xiàn)場使用的吸振器將要衰減的不是175 Hz這個頻率成分,而是比175 Hz更高的頻率成分。這與348.4 Hz之后的頻率成分得到很大衰減而348.4 Hz之前的頻率成分幅值出現(xiàn)放大的情況相吻合。

    3.3 時域分析

    2#測點安裝吸振器前后加速度時域信號對比如圖13所示。

    從圖13中可以看出,安裝吸振器后的加速度幅值出現(xiàn)明顯的衰減,沖擊明顯減小。

    4 結(jié)論與展望

    由于液壓管道系統(tǒng)壓力脈動引起的振動較為特殊,使得采用傳統(tǒng)的機(jī)械減振等方法無法獲得良好的減振效果。針對該問題,提出了通過增加一個質(zhì)量彈簧系統(tǒng)——動力吸振器來吸收管道振動的方案。該吸振器具有結(jié)構(gòu)簡單、成本較低、易于安裝、不改變原有液壓管路結(jié)構(gòu)的優(yōu)點。實驗結(jié)果表明,筆者設(shè)計的動力吸振器對液壓系統(tǒng)的管道減振可以起到良好的效果。

    筆者提出了一種基于動力吸振的方法來抑制管道振動的思路,對解決類似工程問題具有參考意義。用抑制流體壓力脈動的方式調(diào)控液壓管道的振動,是下一步可以進(jìn)行的研究方向。

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