激光-電弧復(fù)合焊專題文獻(xiàn)

激光電弧復(fù)合焊接順序?qū)?04不銹鋼T形接頭影響的模擬試驗(yàn)分析/桂曉燕, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2021, 42(12): 34-39.

建立304不銹鋼T形接頭三維有限元模型,研究激光電弧復(fù)合焊接順序?qū)?04不銹鋼T形接頭熱變形及殘余應(yīng)力的影響.采用高斯面熱源加高斯錐形體熱源組合的熱源模型,模擬激光電弧復(fù)合熱源,并通過304不銹鋼激光電弧復(fù)合堆焊工藝試驗(yàn)驗(yàn)證數(shù)值模擬激光電弧復(fù)合焊接過程的可靠性.結(jié)果表明,焊縫截面熔池形貌的數(shù)值仿真結(jié)果與焊接工藝試驗(yàn)結(jié)果吻合較好,該熱源模型能有效模擬激光電弧兩種熱源的復(fù)合作用.確定多種焊接順序方案,分析不同焊接順序下T形接頭溫度場、殘余應(yīng)力和熱變形情況,激光電弧復(fù)合焊接順序?qū)形接頭殘余應(yīng)力及熱變形均有影響,通過對(duì)比不同順序下殘余應(yīng)力值及熱變形量發(fā)現(xiàn),順序焊接能有效減小焊接殘余應(yīng)力,同時(shí)反向焊接產(chǎn)生的熱變形量最小.綜合分析,不銹鋼T形接頭順序反向焊接的效果最佳.

氮?dú)廨o助316L不銹鋼激光-MIG復(fù)合焊接組織與耐蝕性能/仲楊, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2021, 42(12): 7-17.

為了提高純氬氣下MIG焊接316L不銹鋼的穩(wěn)定性、改善焊縫組織以及強(qiáng)化耐腐蝕性能,引入1 200 W小功率激光對(duì)MIG電弧進(jìn)行誘導(dǎo)壓縮,同時(shí)在氬氣中混入氮?dú)?探索不同流量比的Ar-N2混合氣體對(duì)焊縫微觀組織及其耐腐蝕性能的影響.結(jié)果表明,激光的誘導(dǎo)作用能夠收縮并穩(wěn)定MIG電弧,隨著氮?dú)饬髁康脑黾?焊縫的熔合線逐漸平緩,內(nèi)部氣孔缺陷明顯降低;XRD測試和顯微組織分析發(fā)現(xiàn),滲氮后的焊縫內(nèi)部γ相含量明顯增多,中下部區(qū)域均為細(xì)小均勻的γ胞狀晶,中上部區(qū)域?yàn)棣脴渲?并且一次枝晶間距逐漸減小.當(dāng)?shù)獨(dú)饬髁吭黾拥? L/min,焊縫的顯微硬度可綜合提升20 HV;電化學(xué)極化測試發(fā)現(xiàn),滲氮之后的焊縫表現(xiàn)出更強(qiáng)的耐腐蝕性能.試驗(yàn)證實(shí),氮?dú)廨o助激光-MIG復(fù)合焊接工藝能夠改善316L不銹鋼焊縫的顯微組織和耐腐蝕性能,當(dāng)Ar∶N2氣體流量比為20∶5時(shí),γ相的強(qiáng)化效果最顯著,綜合耐腐蝕性能最好.

X80管線鋼多道激光-MIG復(fù)合焊殘余應(yīng)力分析/嚴(yán)春妍, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2021, 42(9): 28-34, 41.

采用試驗(yàn)和數(shù)值模擬結(jié)合的方法對(duì)X80管線鋼多道激光-MIG復(fù)合焊焊接過程的溫度場和焊接殘余應(yīng)力場進(jìn)行了研究,分析了激光功率對(duì)復(fù)合焊接頭的顯微組織、溫度分布和殘余應(yīng)力分布的影響規(guī)律.結(jié)果表明,激光功率增加,熔池最高溫度明顯上升,焊后冷卻速度下降;粗晶熱影響區(qū)組織中粒狀貝氏體、針狀鐵素體增加,條狀貝氏體減少. X80管線鋼激光-MIG復(fù)合焊接頭殘余應(yīng)力水平較高,縱向殘余應(yīng)力、橫向殘余應(yīng)力和厚度方向殘余應(yīng)力的拉應(yīng)力峰值均出現(xiàn)在焊縫區(qū).激光功率在2.0～3.5 kW范圍時(shí),等效殘余應(yīng)力、縱向殘余應(yīng)力、橫向殘余應(yīng)力和厚度方向殘余應(yīng)力的峰值隨著激光功率增加均出現(xiàn)下降趨勢.但激光功率從3.5 kW上升至4.0 kW時(shí),各應(yīng)力的峰值有所上升.

EQ70鋼激光電弧復(fù)合焊焊接熱循環(huán)及其對(duì)熱影響區(qū)組織演變的影響/鮑亮亮, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2021, 42(3): 26-33.

采用Visul Environment軟件建立了EQ70鋼激光電弧復(fù)合焊的三維模型,并利用SYSWELD軟件對(duì)激光電弧復(fù)合焊焊接溫度場進(jìn)行了有限元數(shù)值模擬,結(jié)合熱電偶測溫法和熱影響區(qū)的微觀組織表征分析了激光電弧復(fù)合焊熱循環(huán)特點(diǎn)及其對(duì)熱影響區(qū)組織演變的影響.結(jié)果表明,采用雙橢球體+峰值遞增錐體組合型熱源可以準(zhǔn)確模擬復(fù)合焊溫度場,電弧區(qū)、過渡區(qū)、激光區(qū)相同熱影響區(qū)微區(qū)具有相近的熱循環(huán),熱影響區(qū)加熱速度可達(dá)400 ℃/s,1 100 ℃以上停留時(shí)間為0.79～1.33 s,t8/5為4～6 s.粗晶區(qū)、細(xì)晶區(qū)組織為板條馬氏體,臨界區(qū)組織為馬氏體+晶界碳化物,亞臨界區(qū)組織為回火馬氏體.激光電弧復(fù)合焊具有快速加熱、高溫停留時(shí)間短的特點(diǎn),在一定程度限制了奧氏體晶粒的長大,粗晶區(qū)和細(xì)晶區(qū)平均晶粒尺寸分別為42.7,19.8 μm.

鋁合金激光-多股絞合焊絲MIG復(fù)合焊特性分析/徐鍇, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2021, 42(1): 16-23.

選用多股絞合焊絲替代傳統(tǒng)焊絲,將激光熱源與多股絞合焊絲MIG焊熱源相匹配.借助高速攝像系統(tǒng),提取焊接過程中熔池和匙孔特征量,開展5A06鋁合金激光-多股絞合焊絲MIG復(fù)合焊工藝特性研究,探討了不同工藝參數(shù)下焊縫成形與熔池行為相關(guān)性及焊接氣孔規(guī)律性研究.結(jié)果表明,主要焊接工藝參數(shù)對(duì)焊縫成形的影響規(guī)律與常規(guī)焊絲激光-電弧復(fù)合焊相一致,由于激光束的指向性,焊縫熔深受激光能量密度影響較大,因此焊縫熔深與激光功率呈正比,與焊接速度、離焦量的絕對(duì)值呈反比,焊接電流與光絲間距的影響不大;焊縫熔寬受電弧參數(shù)影響較大,且熔寬與熔池面積變化有一一對(duì)應(yīng)關(guān)系,熔池面積變大,熔寬增加;余高與熔敷速度有關(guān),因此焊接電流越大、焊接速度越小,余高越大.此外高能量密度激光熱源的加入突出了多股絞合焊絲的自旋轉(zhuǎn)特性的優(yōu)勢,特別是焊接電流在130～200 A范圍內(nèi),隨著焊接電流的增加,多股絞合焊絲的旋轉(zhuǎn)頻率增加,旋轉(zhuǎn)特性帶來的拓展焊縫寬度及對(duì)焊接氣孔的抑制等優(yōu)勢更為明顯.

激光+GMAW復(fù)合熱源焊接過程熱-力耦合數(shù)值分析/吳向陽, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2021, 42(1): 91-96.

從宏觀的焊接熱過程出發(fā),根據(jù)激光+GMAW復(fù)合熱源焊接的特點(diǎn),提出了適用于復(fù)合熱源焊接的"雙橢球體+峰值遞增圓柱體"組合式體積熱源分布模式;建立了激光+GMAW復(fù)合熱源焊接過程的有限元模型,數(shù)值計(jì)算了焊接溫度場和焊縫橫截面的形狀尺寸,計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好,證明了組合式體積熱源模型的合理性和適用性.采用焊接溫度場的計(jì)算結(jié)果,進(jìn)一步對(duì)復(fù)合熱源焊接和GMAW的焊接變形和殘余應(yīng)力進(jìn)行了數(shù)值模擬和對(duì)比分析.結(jié)果表明,在焊縫熔深基本相同的情況下,復(fù)合熱源焊接的焊接熱輸入、焊縫熔寬、焊接變形和高應(yīng)力區(qū)域范圍等均比GMAW小.研究結(jié)果印證了激光+GMAW復(fù)合熱源焊接工藝的優(yōu)越性,并為焊接工藝參數(shù)的優(yōu)化提供了基礎(chǔ)理論數(shù)據(jù).

低鎳含氮奧氏體不銹鋼激光-電弧焊電弧特性及組織性能/方乃文, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2021, 42(1): 70-75.

采用100%Ar, 98%Ar+2%N2, 92%Ar+8%N2, 85%Ar+15%N2四種混合比例的保護(hù)氣體對(duì)08Cr19MnNi3Cu2N低鎳含氮奧氏體不銹鋼進(jìn)行激光-脈沖MAG電弧復(fù)合焊接,研究保護(hù)氣體中氮?dú)獗壤龑?duì)焊縫中氣孔數(shù)量、焊縫熔深和熔寬、電弧形態(tài)、微觀組織及鐵素體含量等影響機(jī)制.結(jié)果表明,隨著保護(hù)氣體中氮?dú)獗壤脑黾?焊縫氣孔數(shù)量增多,氣孔的體積也隨之增大;焊縫熔深顯著增加,而焊縫熔寬變窄,焊縫平均硬度有所下降,電弧收縮明顯,電弧弧柱寬度隨著氮?dú)獗壤脑黾佣鴾p小,焊接飛濺數(shù)量隨之增加且體積增大,電弧穩(wěn)定性變差;焊縫中鐵素體含量由6.91%,6.80%減少至5.38%和4.62%,鐵素體枝晶也逐漸變細(xì),二次枝晶臂變短.焊縫組織中只僅存在少量δ和γ兩相;從4個(gè)晶面觀察奧氏體晶粒的尺寸也隨著氮?dú)獗壤脑黾佣饾u減小.

S355鋼激光-MIG復(fù)合焊接頭顯微組織和殘余應(yīng)力/嚴(yán)春妍, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2020, 41(6): 12-18.

采用激光-MIG(metal inert gas welding, MIG)復(fù)合焊接方法對(duì)12 mm厚S355鋼板進(jìn)行焊接,分析了9 kW激光功率下復(fù)合焊接頭顯微組織和硬度分布規(guī)律.建立了適合低合金高強(qiáng)鋼激光-MIG復(fù)合焊接的雙橢球+三維錐體復(fù)合熱源模型來描述復(fù)合熱源的能量分布,采用SYSWELD軟件計(jì)算了1.0,1.5,2.0 m/min三種焊接速度下激光-MIG復(fù)合焊的溫度場和接頭的殘余應(yīng)力,分析了焊接速度對(duì)焊接過程的溫度場和殘余應(yīng)力分布的影響.結(jié)果表明,三種焊接速度下粗晶熱影響區(qū)(coarse grained heat affected zone, CGHAZ)的組織為馬氏體,接頭的硬度水平較高,最高硬度均在350 HV以上.焊接速度增加,熔池最高溫度下降,焊后冷卻速度增加.等效殘余應(yīng)力水平較高,HAZ位置出現(xiàn)了應(yīng)力集中;隨著焊接速度增加,等效殘余應(yīng)力、縱向殘余應(yīng)力、橫向殘余應(yīng)力和厚度方向的殘余應(yīng)力峰值均上升;但焊接速度從1.5 m/min增加到2.0 m/min時(shí),各應(yīng)力分量的拉應(yīng)力峰值上升較少,而壓應(yīng)力峰值顯著上升.

脈沖激光與電弧布置方式對(duì)鋁合金焊接熔滴過渡與焊縫形貌的影響/賈亞洲, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2019, 40(12): 17-24.

以2219鋁合金為基板,研究了不同脈沖激光-電弧布置方式下的熔滴過渡與焊縫形貌特征,分析了熔深增加的機(jī)理.結(jié)果表明,當(dāng)脈沖激光照射母材時(shí),脈沖激光主要提供對(duì)母材的熱輸入,母材溫度的增加有助于促進(jìn)熔滴鋪展,穩(wěn)定熔滴過渡過程;當(dāng)脈沖激光照射熔滴縮頸時(shí),主要提供對(duì)熔滴的力輸入,蒸發(fā)反力的作用下形成"一脈一滴",顯著提高熔滴過渡頻率與熔滴飛行速度,增加了熔滴對(duì)熔池的沖擊力,熔深增加;當(dāng)脈沖激光交替的照射熔池和熔滴時(shí),一方面能夠?qū)δ覆倪M(jìn)行加熱,有助于熔滴的鋪展,另一方面能夠提高熔滴過渡頻率,提高焊縫的均勻性.

超高功率激光-電弧復(fù)合焊接特性分析/黃瑞生, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2019, 40(12): 73-77, 96.

為了對(duì)超高功率激光-電弧復(fù)合焊接過程特性有深入的理解.借助高速攝像,以焊接過程中羽輝和飛濺為主要研究對(duì)象,對(duì)比分析了激光功率從5 kW增加到30 kW時(shí),激光熱源與不同電弧熱源復(fù)合,以及是否填絲對(duì)焊接特性的影響規(guī)律.結(jié)果表明,激光功率增加,羽輝和飛濺面積的均值都呈增加趨勢,兩者的波動(dòng)程度也呈上升趨勢;冷絲的添加在降低焊縫熔深的同時(shí)使激光-MAG復(fù)合焊接過程中的穩(wěn)定性變差;激光-TIG復(fù)合填絲焊接過程的穩(wěn)定性明顯優(yōu)于另外兩種焊接形式;高功率激光復(fù)合焊接時(shí),高溫羽輝對(duì)激光的散射和吸收作用會(huì)使熔深增加趨勢放緩.

激光介入不銹鋼自保護(hù)藥芯焊絲MAG電弧堆焊熔滴受力分析/劉西洋, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2019, 40(9): 65-70.

以不銹鋼自保護(hù)藥芯焊絲為研究對(duì)象,借助高速攝像采集了激光介入MAG電弧堆焊的熔滴和電弧圖像,研究了激光介入不銹鋼自保護(hù)藥芯焊絲MAG電弧堆焊的熔滴受力.結(jié)果表明,激光的介入改變了焊絲端頭熔化狀態(tài),焊絲端頭發(fā)生局部熔化、半熔熔化、全熔熔化三種狀態(tài);增大了電磁收縮力、等離子流力在焊絲軸線上的分力,有利于熔滴過渡;減小了表面張力,有利于細(xì)化熔滴;增加了氣體動(dòng)力,在合適的激光參數(shù)下促進(jìn)熔滴過渡;熔滴過渡軌跡出現(xiàn)了右偏軸過渡、左偏軸過渡、沿軸過渡三種模式.

鋁合金激光誘導(dǎo)MIG電弧增材制造成形尺寸規(guī)律/張兆棟, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2019, 40(8): 7-12.

為了研究鋁合金激光誘導(dǎo)MIG電弧增材制造過程中各參數(shù)對(duì)薄壁結(jié)構(gòu)件成形尺寸的影響規(guī)律,利用二次通用旋轉(zhuǎn)組合方法設(shè)計(jì)正交試驗(yàn)樣本,通過二次回歸方程建立了工藝參數(shù)(電弧電流I、堆積速度v、層間溫度T、激光功率P)與成形墻體穩(wěn)定區(qū)域的尺寸預(yù)測模型,并研究了單個(gè)工藝參數(shù)對(duì)試件成形的影響,經(jīng)驗(yàn)證發(fā)現(xiàn)模型預(yù)測效果較好.結(jié)果表明,當(dāng)電弧電流大于106 A時(shí),參數(shù)對(duì)層寬的影響順序由大到小為,電弧電流、層間溫度、堆積速度、激光功率;參數(shù)對(duì)層高的影響順序由大到小為,電弧電流、堆積速度、層間溫度、激光功率.

42CrMo鋼活塞激光-MAG復(fù)合焊接熱裂紋試驗(yàn)/陳根余, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2019, 40(7): 61-66.

利用高速相機(jī)觀測焊接時(shí)熔池流動(dòng)和焊縫凝固過程,并求得固-液界面移動(dòng)速率;利用紅外熱像儀采集焊縫溫度隨時(shí)間變化的相關(guān)信息,求得焊縫的溫度梯度,對(duì)比研究42CrMo調(diào)質(zhì)鋼在激光焊接、激光引導(dǎo)的激光-MAG復(fù)合焊、電弧引導(dǎo)的激光-電弧復(fù)合焊三種焊接工藝時(shí),焊縫接頭處的熱裂紋傾向.結(jié)果表明,激光引導(dǎo)的激光-MAG復(fù)合焊工藝比其它兩種焊接工藝的固-液界面移動(dòng)速率更小,焊縫的溫度梯度也更小,具有最小的應(yīng)變率和熱裂紋敏感性.最后對(duì)激光引導(dǎo)的激光-MAG復(fù)合焊焊縫進(jìn)行了顯微組織觀察和硬度分析.

6N01S-T5鋁合金高速激光-MIG復(fù)合焊接工藝/王偉, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2019, 40(7): 55-60, 66.

針對(duì)高速列車側(cè)墻6N01S-T5鋁合金熔化焊時(shí)存在焊接變形大,接頭軟化嚴(yán)重等問題,提高激光-MIG復(fù)合焊的焊接速度降低熱輸入,并通過顯微硬度、拉伸試驗(yàn)測試,結(jié)合金相及掃描電鏡下的EDS分析,對(duì)比了高、低焊接速度兩種工藝下接頭力學(xué)性能及微觀組織的差異;采用三坐標(biāo)測量儀和X射線殘余應(yīng)力測試儀對(duì)試樣焊接變形和殘余應(yīng)力進(jìn)行測試分析.結(jié)果表明,當(dāng)焊接速度達(dá)到4.8 m/min時(shí)焊縫仍能保證較好的成形;相比于0.6 m/min低速焊接,焊接效率大幅度提高,焊縫金屬填充量減少68%,接頭軟化區(qū)寬度減小約60%;試件焊后變形及高應(yīng)力分布區(qū)域變窄;焊縫組織細(xì)密,接頭平均抗拉強(qiáng)度為207 MPa,達(dá)到母材強(qiáng)度的71%.

船用耐蝕鋼DH36光纖激光-MIG復(fù)合焊接頭組織和性能/高艷, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2019, 40(5): 60-66.

為探索12 mm厚DH36船用耐蝕鋼對(duì)接用光纖激光-MIG復(fù)合焊接工藝,分析了四種不同送絲速度對(duì)接頭成形、微觀組織、拉伸性能及腐蝕性能的影響.結(jié)果表明,在送絲速度為8.5 m/min時(shí)可獲得成形優(yōu)良的接頭,隨著送絲速度的增加,電弧區(qū)和激光區(qū)焊縫的熔寬均增加.焊縫區(qū)主要由針狀鐵素體、先共析鐵素體和一定量的貝氏體組成,送絲速度對(duì)針狀鐵素體的形態(tài)和數(shù)量有顯著的影響.增加送絲速度對(duì)接頭抗拉強(qiáng)度的影響不大,但減小了斷后伸長率,接頭斷后伸長率最高達(dá)16.5%.接頭極化曲線測試表明,當(dāng)送絲速度為7.5 m/min時(shí),自腐蝕電流密度最小,腐蝕傾向最低.

2219鋁合金激光驅(qū)動(dòng)GMAW熔滴過渡行為/賈亞洲, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2019, 40(3): 59-64.

以2219鋁合金為研究對(duì)象,搭建了激光驅(qū)動(dòng)GMAW熔滴過渡試驗(yàn)系統(tǒng),采用高速攝像系統(tǒng)拍攝熔滴過渡行為,分析了激光的加入對(duì)熔滴過渡行為的影響.結(jié)果表明,通過改變工藝參數(shù),激光的加入改變了熔滴的受力狀態(tài)從而改變了熔滴過渡模式和飛行軌跡.脈沖激光作用在熔滴縮頸處形成的蒸發(fā)反力可以有效促進(jìn)熔滴過渡,得到"一脈一滴"的射滴過渡形式,提高熔滴過渡頻率和熔滴過渡的穩(wěn)定性,同時(shí)能夠有效改善焊縫成形解決鋁合金焊接射滴過渡工藝區(qū)間窄,對(duì)母材熱輸入高以及焊接過程穩(wěn)定性差等問題.

激光——電弧復(fù)合焊接頭根部特性分析/徐良, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2019, 40(3): 76-79.

對(duì)厚板HQ785T1低合金高強(qiáng)鋼填充HS-70焊絲激光—電弧復(fù)合焊接頭根部化學(xué)成分分析及元素線掃描分析,結(jié)果表明,焊縫部位主要元素的含量介于母材和焊絲之間,焊縫從上部到根部,隨著深度的增加,焊縫元素組成越接近母材,根部焊縫組成以母材成分為主,焊絲成分所占比例較小;焊縫根部沖擊韌性低于焊縫上部,增大坡口鈍邊,焊縫根部的沖擊韌性降低;金相顯示根部焊縫中心組織為粒狀貝氏體組織,隨著鈍邊尺寸的增加,碳化物析出量減少,組織略顯粗大,組織脆性增加.

基于SYSWELD的激光復(fù)合焊焊接變形數(shù)值模擬/唐琪, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2019, 40(3): 32-36.

地鐵作為一種重要的交通工具,在城市生活中起著越來越重要的作用,地鐵同時(shí)具有綠色無污染、準(zhǔn)時(shí)、運(yùn)載能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn).選用3D高斯+雙橢球熱源,采用固有應(yīng)變法,對(duì)地鐵牽引梁在不同約束情況下的焊接變形進(jìn)行了模擬.在模擬現(xiàn)有約束情況的基礎(chǔ)上,另外設(shè)計(jì)了3種約束情況.結(jié)果表明,采用固有應(yīng)變法的模擬與實(shí)測結(jié)果吻合較好,x,z向最大變形都出現(xiàn)在方案2中,分別為2.46和13.13 mm,y向變形穩(wěn)定在1.63 mm左右;將變化率方差最大的角變形作為評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn),得到方案4最合理,角變形最小為1.21°.

鋁合金激光-MIG復(fù)合填絲焊穩(wěn)定性分析/常云峰, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2018, 39(10): 119-123.

通過與鋁合金激光-MIG復(fù)合焊方法相對(duì)比,主要研究了鋁合金激光-MIG復(fù)合填絲焊的焊縫成形、熔深穩(wěn)定性、余高穩(wěn)定性、焊縫氣孔率、激光匙孔特征、等離子體特征.試驗(yàn)結(jié)果表明,在合適的工藝參數(shù)條件下,鋁合金激光-MIG復(fù)合填絲焊焊接過程穩(wěn)定,焊縫成形良好,額外填入的焊絲可以連續(xù)穩(wěn)定地過渡到熔池中,激光匙孔具有明顯的形成、長大、湮滅周期性變化特征;相同工藝參數(shù)條件下,鋁合金激光-MIG復(fù)合填絲焊的焊縫熔深穩(wěn)定性、余高穩(wěn)定性與激光-MIG復(fù)合焊相當(dāng),激光匙孔開口面積約增加15.34%,等離子體+電弧總面積約增加1.95%.

激光功率對(duì)5356鋁合金激光誘導(dǎo)MIG電弧增材制造組織性能的影響/孫承帥, 等. 焊接學(xué)報(bào), 2018, 39(9): 13-18.

為了改善MIG電弧增材制造5356鋁合金的組織及力學(xué)性能,將低功率激光與MIG電弧增材制造結(jié)合,采用低功率脈沖激光誘導(dǎo)MIG電弧增材制造技術(shù)進(jìn)行了不同激光功率下5356鋁合金單道多層墻體成形試驗(yàn),分析了激光功率對(duì)沉積態(tài)5356鋁合金組織、顯微硬度及拉伸性能的影響.結(jié)果表明,低功率脈沖激光誘導(dǎo)MIG電弧增材制造成形試樣整體冶金結(jié)合良好、無明顯的未熔合現(xiàn)象.墻體的微觀組織主要呈等軸晶狀,與單MIG電弧堆積的墻體相比,等軸晶變得細(xì)小均勻,顯微硬度提高,波動(dòng)較小.加入激光可以減少Fe元素、Si元素含量和氣孔數(shù)量,使墻體的力學(xué)性能提高,當(dāng)激光功率為300 W時(shí)達(dá)到最大值,較單MIG電弧堆積墻體的抗拉強(qiáng)度提高了12.0%.