粉煤灰摻量對(duì)PVA-ECC性能的影響

李曉琴，周 旭，李世華

(1.昆明理工大學(xué)建筑工程學(xué)院，昆明 650500;2.云南綠色高性能混凝土股份有限公司，昆明 650500)

0 引 言

混凝土憑借組成成分簡(jiǎn)單及強(qiáng)度高等特點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于實(shí)際工程中。但其自身也存在如韌性極差、延展性低、易開裂以及自身脆性大等缺點(diǎn)，嚴(yán)重影響結(jié)構(gòu)的承載能力及耐久性[1]。工程水泥基復(fù)合材料(Engineered Cementitious Composite，ECC)是一種纖維增強(qiáng)水泥基復(fù)合材料，但通常是將聚乙烯醇纖維(Polyvinyl Alcohol Fiber，PVA)添加至水泥基體中得到PVA-ECC。與普通混凝土相比較，PVA-ECC開裂后可表現(xiàn)出良好的應(yīng)變硬化行為，具有良好韌性及裂縫控制能力，當(dāng)PVA纖維的體積分?jǐn)?shù)不超過2%時(shí)，其極限拉伸應(yīng)變可高達(dá)3%～5%，裂縫寬度僅為60～80 μm[2-3]。因此，PVA-ECC應(yīng)用于實(shí)際工程中，可有效控制混凝土結(jié)構(gòu)開裂，降低結(jié)構(gòu)維護(hù)成本。

盡管PVA-ECC與普通混凝土相比具有良好的性能，為獲得應(yīng)變硬化及高韌性PVA-ECC,只在基體中添加少量細(xì)砂，以控制基體的斷裂韌性[3-5]，導(dǎo)致其組成成分中的水泥含量極高，由于水泥的生產(chǎn)具有不可持續(xù)性，將對(duì)環(huán)境造成不利影響[6-7]。研究表明，在水泥基材料中摻加粉煤灰替代部分水泥可有效解決這一問題，在減少水泥用量的同時(shí)還可降低基體韌度，提高水泥基材料的韌性及耐久性能[6-9]。不足的是，粉煤灰的火山灰反應(yīng)過程緩慢，會(huì)降低PVA-ECC的早期抗壓強(qiáng)度[10]。因此，在保證PVA-ECC抗壓強(qiáng)度的情況下，適當(dāng)增加配合比中粉煤灰的含量，可改善其性能。相關(guān)研究?jī)H對(duì)含粉煤灰的PVA-ECC進(jìn)行了宏觀上的性能研究，并未系統(tǒng)地建立含粉煤灰PVA-ECC強(qiáng)度與其自身韌性、撓度、抗?jié)B性能的關(guān)系[6-9]。

基于此，本文擬在PVA-ECC配合比中添加不同含量粉煤灰取代部分水泥，進(jìn)行抗壓試驗(yàn)、單軸拉伸試驗(yàn)、薄板四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)以及抗?jié)B性能試驗(yàn)，以此探究粉煤灰含量對(duì)PVA-ECC力學(xué)性能及抗?jié)B性能的影響，同時(shí)系統(tǒng)地建立了不同粉煤灰含量下PVA-ECC抗壓強(qiáng)度與其極限拉伸強(qiáng)度、彎曲荷載、極限彎曲韌性指數(shù)、撓度、抗?jié)B性能之間的相關(guān)性，并進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析以研究不同粉煤灰含量下PVA-ECC的滲水高度概率分布情況，進(jìn)一步得到不同粉煤灰含量下PVA-ECC平均滲水高度置信區(qū)間。最終得到最適粉煤灰含量的PVA-ECC配合比，為其應(yīng)用于實(shí)際工程的提供一定的理論指導(dǎo)。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 原材料

水泥：采用昆明華新水泥廠制造的P·O 42.5普通硅酸鹽水泥。

粉煤灰：采用昆明環(huán)恒粉煤灰有限責(zé)任公司的I級(jí)粉煤灰。

細(xì)骨料：采用細(xì)度模數(shù)為2.9的標(biāo)準(zhǔn)石英砂。

PVA纖維：采用日本Kuraray公司的PVA纖維，其性能參數(shù)見表1。

表1 PVA纖維的性能參數(shù)Table 1 Performance parameters of PVA fiber

減水劑：采用聚羧酸型高效減水劑，其在配合比中含量為水泥與粉煤灰總用量的0.5%。

1.2 配合比

本研究所采用的PVA-ECC配合比如表2所示，編號(hào)為PF40、PF50、PF60和PF70，其中水膠比固定不變?yōu)?.35，粉煤灰摻量分別為40%、50%、60%、70%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)，纖維摻量Vf為2%(體積分?jǐn)?shù)，下同)，高效減水劑含量為水泥與粉煤灰總用量的0.5%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)。

表2 PVA-ECC配合比Table 2 PVA-ECC mix proportions

1.3 試驗(yàn)方法

(1)力學(xué)性能試驗(yàn)。采用尺寸為100 mm×100 mm×100 mm的立方體試件，在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下養(yǎng)護(hù)28 d后取出試件，采用萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行抗壓強(qiáng)度測(cè)試。采用尺寸為330 mm×60 mm×15 mm的啞鈴型試件進(jìn)行單軸拉伸試驗(yàn)，試驗(yàn)設(shè)備取用量程10 kN的電子萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行位移控制加載，加載速率恒定為0.15 mm/min。采用薄板試件研究彎曲性能，試件尺寸為400 mm×100 mm×15 mm，試驗(yàn)設(shè)備取用量程為10 kN的電子萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行位移控制加載，加載速率0.5 mm/min。彎曲加載試驗(yàn)示意圖見圖1。

圖1 彎曲加載示意圖Fig.1 Bending loading diagram

(2)抗?jié)B性能試驗(yàn)。采用尺寸為175 mm×150 mm×185 mm的截錐試件，用滲水高度法進(jìn)行PVA-ECC抗?jié)B性測(cè)試，試驗(yàn)設(shè)備采用HS-4S型抗?jié)B儀，試驗(yàn)過程采用一次性加壓至1.2 MPa，并持續(xù)加壓24 h。

2 結(jié)果與討論

2.1 力學(xué)性能試驗(yàn)

(1)抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)

在不同粉煤灰含量下，各組別PVA-ECC試件的各齡期抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果見圖2。由圖2不難看出，粉煤灰含量的增加會(huì)導(dǎo)致PVA-ECC早期抗壓強(qiáng)度出現(xiàn)降低的趨勢(shì)，例如養(yǎng)護(hù)齡期在28 d時(shí)，相對(duì)于PF40，PF50、PF60、PF70的抗壓強(qiáng)度分別下降約3.8%、14.1%、22.8%，且在更早齡期時(shí)PVA-ECC抗壓強(qiáng)度下降更明顯；粉煤灰含量越高，對(duì)PVA-ECC早期抗壓強(qiáng)度影響越明顯。粉煤灰含量增加會(huì)降低PVA-ECC的早期抗壓強(qiáng)度，其原因可能是粉煤灰活性較低，在養(yǎng)護(hù)早期時(shí)，粉煤灰并不能充分發(fā)揮自身的火山灰性質(zhì)，導(dǎo)致其早期強(qiáng)度降低；其次是因?yàn)榉勖夯液枯^多的情況下，水泥含量較少，再加上粉煤灰活性較低，導(dǎo)致粉煤灰與水泥發(fā)生的二次水化反應(yīng)有限，剩余粉煤灰顆粒僅對(duì)PVA-ECC基體起到填充作用，并不能充分發(fā)揮活性凝膠作用來增加PVA-ECC的抗壓強(qiáng)度[6,8]。

圖2 各組別PVA-ECC抗壓強(qiáng)度與齡期關(guān)系Fig.2 Relationship between PVA-ECC compressive strength and ages

(2)拉伸試驗(yàn)

圖3為28 d時(shí)不同粉煤灰含量下的PVA-ECC的拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線。由圖3可知，隨著粉煤灰含量增加，PVA-ECC的極限拉伸應(yīng)變都有所提高，相對(duì)于PF40，PF50、PF60、PF70的極限拉伸應(yīng)變分別提高約為9.2%、19.2%、29.7%。圖4為不同粉煤灰含量對(duì)PVA-ECC試件的拉伸初裂強(qiáng)度與極限拉伸強(qiáng)度的影響。由圖4可知，隨著粉煤灰含量增加，PVA-ECC的抗拉強(qiáng)度逐漸降低；粉煤灰摻量由40%增加到70%時(shí)，初裂強(qiáng)度由3.61 MPa降低為2.48 MPa，降低了約31.3%。出現(xiàn)上述現(xiàn)象的原因?yàn)椋弘S著粉煤灰摻量的增加，基體的斷裂韌度降低，即降低了基體與纖維之間的化學(xué)粘接，使得PVA-ECC滿足開裂強(qiáng)度準(zhǔn)則，在拉伸荷載下表現(xiàn)出應(yīng)變硬化特性[2,6]。

圖3 拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.3 Tensile stress-strain curves

圖4 粉煤灰含量對(duì)拉伸強(qiáng)度的影響Fig.4 Effect of fly ash content on tensile strength

(3)薄板四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)

彎曲韌性的評(píng)價(jià)采用ASTM C1018韌性指數(shù)法[11]，簡(jiǎn)述如下，通過PVA-ECC的荷載-撓度曲線確定初裂點(diǎn)，初裂點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的撓度為初裂撓度δ0，計(jì)算出初裂撓度δ0與初裂荷載P0所圍成的曲線面積S0，將S0定義為PVA-ECC的初裂韌度；其次分別取5.5δ0、15.5δ0、25.5δ0、35.5δ0和峰值荷載Pmax時(shí)跨中撓度δmax所對(duì)應(yīng)的曲線下面積Sn與S0的比值定義為彎曲韌性指標(biāo)Ir，計(jì)算公式如式(1)所示。

Ir=Sn/S0

(1)

式中：r=2n-1，r取值為10,30,50,70,n取值為5.5,15.5,25.5,35.5。

PVA-ECC能量吸收能力評(píng)價(jià)指標(biāo)TI定義如下：峰值荷載時(shí)的跨中撓度δmax對(duì)應(yīng)荷載-撓度曲線下的面積Smax與試件進(jìn)行彎曲試驗(yàn)時(shí)有效受力體積的比值，計(jì)算公式如式(2)所示。

(2)

式中：b、h和l0分別代表抗彎試件的寬度、高度和有效跨度;P(δ)為彎曲荷載，即跨中撓度δ所對(duì)應(yīng)的彎曲荷載P。

對(duì)不同粉煤灰含量的PVA-ECC進(jìn)行彎曲試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果及韌性指數(shù)、撓度參數(shù)等見表3。各組別試件的荷載-跨中撓度曲線見圖5。圖6總結(jié)了不同粉煤灰含量對(duì)PVA-ECC試件的峰值荷載Pmax所對(duì)應(yīng)的極限韌性指數(shù)Imax與能量吸收能力TI的影響。研究表明，對(duì)于具有良好應(yīng)變硬化的材料，其韌性指數(shù)Ir應(yīng)大于值r且Imax應(yīng)大于(2δmax-δ0)/δ0[12]。由圖5、6可知，隨著粉煤灰摻量的增加，PVA-ECC初裂荷載逐步降低，相對(duì)于PF40組別，PF50、PF60和PF70分別降低約為10.1%、23.9%和28.7%，這是由于粉煤灰的增加會(huì)降低PVA-ECC基體的早期強(qiáng)度。此外，隨著粉煤灰含量的增加，PVA-ECC的極限彎曲荷載逐漸下降，試件撓度則表現(xiàn)出增大的趨勢(shì)，相對(duì)于PF40組別，PF50、PF60和PF70撓度分別提高約為29.4%、64.7%和79.4%，表明粉煤灰可以有效提高材料的延性和韌性。

表3 彎曲試驗(yàn)結(jié)果Table 3 Bending test results

圖5 PVA-ECC荷載-撓度曲線Fig.5 PVA-ECC load-deflection curves

圖6 粉煤灰含量對(duì)Imax和TI的影響Fig.6 Effect of fly ash content on Imax and TI

由表3可知，由于PF40組別跨中撓度未達(dá)到25.5δ0以上，導(dǎo)致部分韌性指數(shù)并未計(jì)算出來，但明顯可看出，I30>30，Imax=55.6>49.6，表明該組別PVA-ECC已經(jīng)具備一定的韌性。除PF50組別中I10<10以外，PF50、PF60和PF70組別的彎曲韌性指數(shù)Ir均大于r，Imax也大于(2δmax-δ0)/δ0，表明各組別的彎曲韌性指標(biāo)均達(dá)到上述指標(biāo)要求[12]，均具備應(yīng)變硬化的特征；同時(shí)由圖7中的擬合曲線可以看出，隨著粉煤灰含量的增加，Imax與TI呈現(xiàn)出明顯的增長趨勢(shì)，進(jìn)一步證明PVA-ECC的韌性隨粉煤灰含量增加而增大。同時(shí)不難看出，在同一組別PVA-ECC中，彎曲韌性指數(shù)Ir隨著下標(biāo)r的增大，彎曲韌性指標(biāo)Ir與r的差值逐漸增大，說明隨著PVA-ECC彎曲變形的增加，材料的韌性逐步增加。因此，可由彎曲試驗(yàn)得到既滿足結(jié)構(gòu)強(qiáng)度要求又具備一定韌性及延性的PVA-ECC配合比。

2.2 抗?jié)B性能試驗(yàn)

采用滲水高度法測(cè)得PVA-ECC的試驗(yàn)結(jié)果見表4，各試件的平均滲水高度與粉煤灰含量的關(guān)系見圖7，為進(jìn)一步探明滲透性與粉煤灰含量之間的關(guān)系，擬采用箱形圖對(duì)各組別滲透高度進(jìn)行離散程度分析見圖8。由表4及圖7可知，隨著粉煤灰含量的增加，相對(duì)于PF40組別，PF50、PF60和PF70組別滲水高度及滲透系數(shù)K均有所降低，其中滲水高度分別降低約為PF40組別的6.3%、4.5%和4.2%。當(dāng)粉煤灰含量由50%增加至70%時(shí)，滲水高度及滲透系數(shù)K呈現(xiàn)增長的趨勢(shì)，出現(xiàn)抗?jié)B性能降低的趨勢(shì)。出現(xiàn)上述現(xiàn)象的原因?yàn)榉勖夯伊叫∮谒囝w粒粒徑，增加粉煤灰的含量會(huì)對(duì)滲水孔隙進(jìn)行填充作用，同時(shí)粉煤灰會(huì)與水泥發(fā)生二次水化反應(yīng)，二次水化反應(yīng)會(huì)生成凝膠物質(zhì)硅酸鈣(C-S-H)等物質(zhì)可填充基體的孔隙，提高PVA-ECC的密實(shí)性，導(dǎo)致其抗?jié)B性能增加。但是粉煤灰活性較低，過高的粉煤灰含量導(dǎo)致水泥量減少，不能充分發(fā)生二次水化反應(yīng)，剩余粉煤灰顆粒只能起到填充作用，導(dǎo)致高粉煤灰PVA-ECC基體密實(shí)性不足，孔隙率增大，抗?jié)B性能降低[13]。

圖7 粉煤灰含量對(duì)滲透性的影響Fig.7 Effect of fly ash content on permeability

表4 PVA-ECC抗?jié)B試驗(yàn)結(jié)果Table 4 PVA-ECC impermeability test results

由圖8可知各組別PVA-ECC的滲水情況，在PF50組別中，各組別ECC的滲水高度中位線及滲水高度平均值大致將箱型圖等分為兩部分，滲水高度均值接近中位數(shù)，同時(shí)上尾與下尾長度接近一致，滲水高度分布無異常值，呈現(xiàn)出良好的正態(tài)分布。PF40組別中，則出現(xiàn)異常值，表現(xiàn)為下尾較上尾長；PF60、PF70組別滲水分布情況良好，均呈正態(tài)分布。因此，粉煤灰的含量對(duì)PVA-ECC的滲透性影響較大，而滲透性作為耐久性的重要指標(biāo)之一，為保證PVA-ECC的抗?jié)B性能，應(yīng)選取適量的粉煤灰替代部分水泥。

圖8 箱形圖與滲水分布情況圖Fig.8 Box diagram and permeability distribution diagram

2.3 PVA-ECC抗壓強(qiáng)度與其余試驗(yàn)指標(biāo)的相關(guān)性

抗壓強(qiáng)度作為一個(gè)重要的力學(xué)性能指標(biāo)，是評(píng)定水泥基材料質(zhì)量的首要檢測(cè)指標(biāo)，測(cè)定水泥基材料抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)方法較其余性能指標(biāo)的測(cè)定方法簡(jiǎn)單。因此，有必要建立含大量粉煤灰的PVA-ECC抗壓強(qiáng)度與極限拉伸強(qiáng)度、極限彎曲荷載、極限韌性指數(shù)Imax、撓度、抗?jié)B性的相關(guān)性。

建立PVA-ECC抗壓強(qiáng)度與極限拉伸強(qiáng)度、極限彎曲荷載的關(guān)系見圖9、10。由圖可知，PVA-ECC抗壓強(qiáng)度與極限拉伸強(qiáng)度、極限彎曲荷載呈正比關(guān)系。隨著抗壓強(qiáng)度的增加，極限拉伸強(qiáng)度、極限彎曲荷載增加?？蔀閷?shí)際工程中PVA-ECC提供合理的強(qiáng)度選擇范圍。

圖9 PVA-ECC抗壓強(qiáng)度與極限拉伸強(qiáng)度的關(guān)系Fig.9 Relationship between PVA-ECC compressive strength and ultimate tensile strength

圖10 PVA-ECC抗壓強(qiáng)度與極限彎曲荷載的關(guān)系Fig.10 Relationship between PVA-ECC compressive strength and ultimate load

建立PVA-ECC抗壓強(qiáng)度與極限韌性指數(shù)Imax、撓度的關(guān)系見圖11、12。由圖可知，PVA-ECC的抗壓強(qiáng)度與極限韌性指數(shù)、撓度呈現(xiàn)一定的反比例關(guān)系。當(dāng)PVA-ECC抗壓強(qiáng)度小于50 MPa時(shí)，極限韌性指數(shù)Imax均大于55.6，跨中撓度均大于10.2 mm。當(dāng)抗壓強(qiáng)度在38～50 MPa之間時(shí)，極限韌性指數(shù)Imax在55～93之間；同時(shí)跨中撓度明顯變化，從10.2 mm到18.3 mm不等，且兩者隨抗壓強(qiáng)度的減小出現(xiàn)增長的趨勢(shì)，但到后期時(shí)的增長趨勢(shì)有所減緩。由以上結(jié)果可表明，PVA-ECC較低的抗壓強(qiáng)度容易出現(xiàn)較大的極限韌性指數(shù)及優(yōu)異的撓度，進(jìn)一步證明了較低的抗壓強(qiáng)度有利于基體具有良好的PVA-ECC韌性，表明粉煤灰的含量增加有利于PVA-ECC延性的發(fā)展，但會(huì)降低一定的抗壓強(qiáng)度[6,9]。因此，可根據(jù)抗壓強(qiáng)度與韌性指數(shù)、撓度之間的關(guān)系合理選擇具有一定強(qiáng)度而不失韌性、延展性的PVA-ECC。

圖11 PVA-ECC抗壓強(qiáng)度與Imax的關(guān)系Fig.11 Relationship between PVA-ECC compressive strength and Imax

圖12 PVA-ECC抗壓強(qiáng)度與撓度的關(guān)系Fig.12 Relationship between PVA-ECC compressive strength and deflection

建立PVA-ECC抗壓強(qiáng)度與抗?jié)B性能的關(guān)系見圖13。由圖可得，PVA-ECC的抗壓強(qiáng)度與抗?jié)B性能具有良好的相關(guān)性。隨著粉煤灰含量增加，PVA-ECC的抗壓強(qiáng)度降低，平均滲水高度相對(duì)于PF40組別均有所降低，抗?jié)B性能提高。粉煤灰含量由40%增加至50%時(shí)，抗壓強(qiáng)度降低趨勢(shì)較平緩，而滲水高度降低趨勢(shì)則較為明顯；粉煤灰含量由50%增加至70%時(shí)，抗壓強(qiáng)度降低趨勢(shì)較明顯，而滲水高度相對(duì)于PF50組別出現(xiàn)增加的趨勢(shì)。出現(xiàn)上述現(xiàn)象原因是粉煤灰含量增加，水泥用量減少，粉煤灰不能很好地發(fā)生二次水化反應(yīng)，導(dǎo)致強(qiáng)度降低；其次粉煤灰的二次水化反應(yīng)并不是無限進(jìn)行，當(dāng)粉煤灰含量超過一定限度時(shí)，未反應(yīng)的粉煤灰顆粒主要起填充作用，沒有更多的二次水化反應(yīng)副產(chǎn)物生成，不能大幅度提高基體密實(shí)度、降低孔隙率[6,14-15]，導(dǎo)致基體的抗?jié)B性能及強(qiáng)度不如粉煤灰含量限度之前的PVA-ECC基體好，因此當(dāng)煤灰含量由50%增加至70%時(shí)，抗壓強(qiáng)度與抗?jié)B性能均降低。

圖13 PVA-ECC抗壓強(qiáng)度與滲透高度的關(guān)系Fig.13 Relationship between PVA-ECC compressive strength and height of permeability

2.4 抗?jié)B性能統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)分析

進(jìn)行PVA-ECC抗?jié)B性能試驗(yàn)時(shí)，每組配合比以6個(gè)試件作為一組進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)完成后將試件劈開，測(cè)量滲透水跡線高度，每個(gè)試件平均十等分取點(diǎn)，每組配合比共60個(gè)滲水高度數(shù)值。各組別滲水高度樣本數(shù)量n>30，對(duì)其進(jìn)行數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析；其次滲水高度具有隨機(jī)分布性，可采取正態(tài)分布曲線對(duì)各組別試件滲水高度進(jìn)行擬合，得到PVA-ECC的滲水高度分布概率。根據(jù)各組別PVA-ECC的滲水高度樣本，采用正態(tài)分布曲線進(jìn)行擬合，得到滲水高度的頻率分布直方圖及正態(tài)分布曲線，如圖14所示。

圖14 PVA-ECC滲透性能的概率分布Fig.14 Probability distribution of PVA-ECC permeability

同時(shí)還可計(jì)算出平均滲水高度的95%置信區(qū)間[16]，即在該組配合比下，滲水高度平均值有95%的概率在該區(qū)間內(nèi)；置信區(qū)間計(jì)算公式如式(3)～(5)所示，各組別的置信區(qū)間計(jì)算結(jié)果見表5所示。

表5 平均滲水高度的95%置信區(qū)間Table 5 95% confidence intervals of average seepage height

Pr(c1≤X-≤c2)=0.95

(3)

(4)

(5)

式中：Pr為概率；c1為95%置信區(qū)間下限；c2為95%置信區(qū)間上限；δ為標(biāo)準(zhǔn)差；X-為滲水高度平均值。

3 結(jié) 論

(1)PVA-ECC的早期強(qiáng)度隨粉煤灰含量的增加呈現(xiàn)降低趨勢(shì)；極限拉伸應(yīng)變均有所提高，最大提高約29.7%。同時(shí)，隨著粉煤灰含量的增加，PVA-ECC的極限彎曲荷載逐漸下降，試件撓度增大，最大提高約79.4%，彎曲韌性指數(shù)Ir均大于r，能量吸收能力逐漸增大，表明粉煤灰可以有效提高材料的延性和韌性。

(2)隨著粉煤灰含量的增加，抗?jié)B性能相對(duì)于PF40組別均有所增加。當(dāng)粉煤灰含量超過50%后，各組的抗?jié)B性能相對(duì)于PF50組別有所降低。因此，為保證PVA-ECC具有良好的抗?jié)B性能，表明粉煤灰含量應(yīng)控制在合理范圍內(nèi)。

(3)通過建立PVA-ECC的抗壓強(qiáng)度與其余強(qiáng)度、抗?jié)B性能之間的關(guān)系，得到抗壓強(qiáng)度與撓度、韌性指數(shù)等韌性評(píng)價(jià)指標(biāo)成反比關(guān)系，拉伸強(qiáng)度、彎曲荷載與抗壓強(qiáng)度成正比關(guān)系，抗壓強(qiáng)度與抗?jié)B能力有良好的相關(guān)性。當(dāng)抗壓強(qiáng)度保持在一定范圍內(nèi)，為獲得具有良好韌性、抗?jié)B性能的PVA-ECC配合比，可以通過本研究所建立的相關(guān)性獲得。

(4)對(duì)PVA-ECC的滲水高度的頻率分布直方圖采用正態(tài)分布進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，得到滲水高度的概率分布圖，同時(shí)得到了平均滲水高度的95%置信區(qū)間。