雙河油田高耗水條帶影響因素及治理對(duì)策可行性研究

劉博，張榮達(dá)，張伊琳，盧云霞，汪婷

（1.中國(guó)石化河南油田分公司采油一廠，河南南陽(yáng)474780；2.中國(guó)石油大學(xué)（北京），北京102249；3.中國(guó)石化河南油田分公司勘探開(kāi)發(fā)研究院，河南南陽(yáng)473132）

由于油田長(zhǎng)期的注水開(kāi)發(fā)，儲(chǔ)層經(jīng)過(guò)液流沖刷，導(dǎo)致儲(chǔ)層局部滲透率增大[1-2]，因此，會(huì)導(dǎo)致更多的注入水從該區(qū)域流過(guò)，孔滲逐漸增大（根據(jù)加密取心井取心狀況，孔隙度和滲透率均有不同程度的增加；根據(jù)1988—1989年一次加密井、二次加密井電測(cè)曲線與初始井403井相同層位物性對(duì)比，加密井平均孔滲高于初始生產(chǎn)井，平均滲透率增加了1.6 倍，孔隙度增加1.45倍），并且形成惡性循環(huán)[3]，使得注入水沒(méi)有波及到含油飽和度高的區(qū)域，而持續(xù)沖刷高滲條帶，使得注入水形成無(wú)效循環(huán)，形成高耗水條帶。目前國(guó)內(nèi)水驅(qū)開(kāi)發(fā)油田，主要采取以控制高滲透層段注水量和均衡平面壓力場(chǎng)分布的分層注水方式，有效控制含水上升速度；細(xì)分注水和合理調(diào)整注采比，合理保持地層能量確保正常開(kāi)采,充分挖潛中低滲層潛力,延長(zhǎng)降水增油效果；對(duì)井網(wǎng)控制程度低、剩余油富集的區(qū)域，通過(guò)部署新井、過(guò)路井補(bǔ)孔等措施提高儲(chǔ)量動(dòng)用程度。高耗水條帶極大地降低了油田的水驅(qū)效率，尤其對(duì)于一些老油田，嚴(yán)重地降低了水驅(qū)開(kāi)發(fā)效果[4-5]，因此，為了降低高耗水條帶所帶來(lái)的影響，首先通過(guò)數(shù)值模擬的方式展現(xiàn)了高耗水條帶的形態(tài)并對(duì)影響高耗水條帶的因素進(jìn)行了探究，然后制定相應(yīng)措施，應(yīng)用到雙河北塊Ⅱ4-6 層系進(jìn)行調(diào)整，為同類(lèi)型油田高含水開(kāi)發(fā)階段穩(wěn)油控水提供一定的參考。

1 基本情況

1.1 地質(zhì)概況

雙河油田北塊Ⅱ4-6 層系位于雙河鼻狀構(gòu)造帶東南部鼻狀構(gòu)造的主體部位，含油面積6.2 km2，地質(zhì)儲(chǔ)量933.3×104t，可采儲(chǔ)量434.5×104t。屬于扇三角洲前緣沉積，南部以水下分流河道沉積為主，北部則以前緣席狀砂沉積為主，巖性主要為含礫中細(xì)砂巖，共有油砂體14 個(gè)，主力油砂體8 個(gè)，地質(zhì)儲(chǔ)量883.05×104t，占總儲(chǔ)量的94.6 %，層間非均質(zhì)性嚴(yán)重，滲透率突進(jìn)系數(shù)1.15～4.12。

1.2 開(kāi)發(fā)現(xiàn)狀

截至2019年12月，雙河油田北塊Ⅱ4-6層系油井開(kāi)井40 口，日產(chǎn)油42.8 t，日產(chǎn)液2 481 m3，綜合含水98.28%。注水井開(kāi)井28口，日注水1 964.7 m3，平均單井日注水70.2 m3，月注采比0.77，壓力保持水平91.9%。北塊Ⅱ4-6層系平均單井日產(chǎn)液62 m3，日產(chǎn)液大于60 m3的井占開(kāi)井?dāng)?shù)的50%，大于100 m3的井占20%。表現(xiàn)出普遍特高含水的現(xiàn)狀，水油比高達(dá)57[6]。層系經(jīng)過(guò)多個(gè)開(kāi)發(fā)階段，2002年一次聚驅(qū)后井網(wǎng)長(zhǎng)期固定，注水沿著優(yōu)勢(shì)方向突進(jìn)，造成平面上波及面積小，注采失調(diào)日趨嚴(yán)重。目前層系整體表現(xiàn)為高耗水條帶發(fā)育、水淹嚴(yán)重、水驅(qū)效率低、無(wú)效產(chǎn)液高的特征，急需開(kāi)展高耗水條帶治理，改善開(kāi)發(fā)效果。

2 高耗水條帶發(fā)育規(guī)律研究

針對(duì)極為復(fù)雜的地下油水分布關(guān)系，研究綜合利用各種地質(zhì)、測(cè)井和動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)，并用地質(zhì)統(tǒng)計(jì)學(xué)的方法對(duì)各種儲(chǔ)層參數(shù)進(jìn)行井間預(yù)測(cè)[7-9]，結(jié)合國(guó)內(nèi)外較為成熟的地質(zhì)建模方法，采用主流建模軟件petrel，建立精細(xì)儲(chǔ)層地質(zhì)模型，為后期井網(wǎng)調(diào)整挖潛和數(shù)值模擬提供服務(wù)。

2.1 典型模型研究高耗水條帶發(fā)育規(guī)律

以雙河北塊Ⅱ4-6 層系的一個(gè)典型井組為參考[10-11]，根據(jù)地質(zhì)參數(shù)建立數(shù)值模擬模型，模型參數(shù)見(jiàn)表1，并根據(jù)公式（1）～（3）來(lái)模擬傳導(dǎo)率隨開(kāi)采時(shí)間的變化[12-14]。相比于流線模擬模型，該方法可以利用傳導(dǎo)率變化來(lái)體現(xiàn)液流的主要流動(dòng)區(qū)域，液流流過(guò)的區(qū)域傳導(dǎo)率要明顯高于其他區(qū)域，因此，可以更直觀地觀察到高耗水條帶發(fā)育的形態(tài)（圖1）。該模型有2 口注水井（泌51、J207）和6 口生產(chǎn)井（T211、T205、T207、T408、T226、T227）。

表1 數(shù)值模擬參數(shù)Table 1 Numerical simulation parameters

圖1 滲透率場(chǎng)Fig.1 Permeability field

傳導(dǎo)率時(shí)變函數(shù)：

式中：MK為傳導(dǎo)率；R為注水沖刷倍數(shù)；QW為通過(guò)網(wǎng)格的總水量體積，m3；VPOR為網(wǎng)格的孔隙體積，m3。

圖1顯示的是模型的滲透率場(chǎng)，圖2顯示的是開(kāi)發(fā)過(guò)程中滲透率時(shí)變情況，從圖1、圖2 的對(duì)比可以看出，滲透率越高越易于流體流動(dòng)，經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期的沖刷，高耗水條帶的發(fā)育集中在高滲區(qū)域，而低滲區(qū)域由于水驅(qū)的波及很有限，因此不易于發(fā)育高耗水條帶。

圖2 傳導(dǎo)率時(shí)變情況Fig.2 Time variation of permeability

2.2 實(shí)際模型研究高耗水條帶發(fā)育規(guī)律

雙河油田北塊Ⅱ4-6層系數(shù)值模擬采用CMG數(shù)值模擬軟件，網(wǎng)格步長(zhǎng)20 m×20 m，模型總網(wǎng)格數(shù)1 077 300 個(gè),盡可能表現(xiàn)注采井間的儲(chǔ)層非均質(zhì)性。根據(jù)油藏地質(zhì)情況和實(shí)際開(kāi)發(fā)動(dòng)態(tài)特征，對(duì)數(shù)值模型中的一些參數(shù)和數(shù)據(jù)進(jìn)行合理的調(diào)整，對(duì)全區(qū)開(kāi)發(fā)過(guò)程中產(chǎn)量、含水以及單井的生產(chǎn)資料進(jìn)行擬合，本次區(qū)塊擬合符合率達(dá)到98%，能較好地符合地下生產(chǎn)情況。

數(shù)值模擬結(jié)果顯示（圖3），由于地質(zhì)構(gòu)造因素、平面上滲透率的非均質(zhì)性、注采井網(wǎng)的完善程度、注水長(zhǎng)期注水帶來(lái)的物性變化等原因，平面上水淹不均勻（圖4）。主體區(qū)高耗水條帶發(fā)育，其中含水大于90%的強(qiáng)水淹區(qū)剩余儲(chǔ)量為373.45×104t，平均含油飽和度較低（31 %～38 %），占全部剩余儲(chǔ)量的71.7 %；上傾邊角區(qū)剩余油飽和度較高（51.8 %～72%），但剩余儲(chǔ)量豐度低（12～20）×104t/km2，高耗水條帶欠發(fā)育；非主力油層井網(wǎng)不完善、剩余油飽和度相對(duì)較高（41 %），但整體剩余儲(chǔ)量豐度較低（4.78×104t/km2），高耗水條帶有一定發(fā)育，是進(jìn)一步挖潛工作中不可忽視的油砂體。

圖3 Ⅱ4-6層系剩余儲(chǔ)量豐度疊合圖Fig.3 Overlay of remaining reserves abundance in Ⅱ4-6 formation

圖4 Ⅱ51層剩余油飽和度Fig.4 Remaining oil saturation of Ⅱ51 layer

3 高耗水條帶影響因素研究

為了明確各因素對(duì)發(fā)育高耗水條帶的影響，對(duì)注入速度、滲透率級(jí)差、滲透率變異系數(shù)、地層系數(shù)對(duì)高耗水條帶發(fā)育影響形式進(jìn)行探究，并以模型最終采出程度為觀測(cè)指標(biāo)，區(qū)塊采出程度越高，代表開(kāi)采效果越好，高耗水條帶發(fā)育程度相對(duì)較差。

3.1 注入速度對(duì)高耗水條帶發(fā)育的影響

在注入量相同的情況下，注入速度不同主要體現(xiàn)注入壓力不同，考慮實(shí)際生產(chǎn)情況，探究注入速度為800 m3/月、1 200 m3/月、1 600 m3/月、2 000 m3/月、2 400 m3/月，結(jié)果如圖5所示。

圖5 注入速度對(duì)高耗水條帶發(fā)育的影響Fig.5 Influence of injection rate on development of high water consumption strip

注入速度越大，注入壓力以及壓力梯度就越大，低滲層越容易被波及。因此，高耗水條帶發(fā)育程度較低，水驅(qū)開(kāi)發(fā)效果更好。但當(dāng)注入速度大于2 000 m3/月時(shí)，由于注入量過(guò)大，單位時(shí)間對(duì)儲(chǔ)層物性好的區(qū)域沖刷比較嚴(yán)重，導(dǎo)致發(fā)育高耗水條帶程度更高，使得開(kāi)采效果變差。

3.2 滲透率級(jí)差對(duì)高耗水條帶發(fā)育的影響

滲透率級(jí)差主要體現(xiàn)為層間的生產(chǎn)矛盾，如果層間的滲透率級(jí)差越大，高滲層的高耗水條帶就比較發(fā)育，對(duì)滲透率級(jí)差為3、5、7、9 的情況分別進(jìn)行研究，結(jié)果如圖6所示。

圖6 滲透率級(jí)差對(duì)高耗水條帶發(fā)育的影響Fig.6 Influence of permeability ratio on development of high water consumption strip

通過(guò)研究發(fā)現(xiàn)：滲透率級(jí)差越大，小層之間注水量分配越不均衡，導(dǎo)致滲透率高的層被注入大量的水，因此，高滲儲(chǔ)層的高耗水條帶發(fā)育，而低滲層的注水量較小，儲(chǔ)層之間注水越不均衡，整體的開(kāi)采效果越差。

3.3 滲透率變異系數(shù)對(duì)高耗水條帶發(fā)育的影響

滲透率變異系數(shù)主要反映的是層內(nèi)的滲透率均衡程度，選取滲透率變異系數(shù)為0.2、0.4、0.6、0.8進(jìn)行研究，研究結(jié)果如圖7所示。

由模擬結(jié)果可以看出：儲(chǔ)層滲透率變異系數(shù)越大開(kāi)發(fā)效果越差，滲透率變異系數(shù)越大，導(dǎo)致水驅(qū)越容易發(fā)生水竄、突進(jìn)，因此高耗水條帶發(fā)育越嚴(yán)重，而儲(chǔ)層越均衡水驅(qū)推進(jìn)越穩(wěn)定越不易發(fā)育高耗水條帶。

圖7 滲透率變異系數(shù)對(duì)高耗水條帶發(fā)育的影響Fig.7 Influence of permeability variation coefficient on development of high-water consumption strip

3.4 地層系數(shù)對(duì)高耗水條帶發(fā)育的影響

地層系數(shù)定義為滲透率和小層厚度的乘積，探究在相同地層系數(shù)，不同系數(shù)組合情況下（k×h、0.5k×2h、0.4k×2.5h、0.2k×5h）的開(kāi)發(fā)情況。開(kāi)發(fā)結(jié)果如圖8所示。

根據(jù)模擬結(jié)果可以看出：在注入壓力一定，地層系數(shù)一定的情況下，各個(gè)小層的注入量相同。但是由于滲透率大、地層厚度小儲(chǔ)層體積小，注入相同量的水，對(duì)于相同區(qū)域的過(guò)流倍數(shù)越大，因此，沖刷越嚴(yán)重越容易發(fā)育高耗水條帶。

圖8 地層系數(shù)對(duì)高耗水條帶發(fā)育的影響Fig.8 Influence of formation coefficient on development of high water consumption strip

3.5 正交試驗(yàn)研究高耗水條帶發(fā)育的主要影響因素

利用單因素分析所確定的相關(guān)因素，進(jìn)一步對(duì)注入速度、滲透率級(jí)差、滲透率變異系數(shù)和地層系數(shù)進(jìn)行優(yōu)化研究[15]。針對(duì)上述四個(gè)因素進(jìn)行正交實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)，分析其對(duì)高耗水條發(fā)育的相對(duì)影響大小。

1）正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)

對(duì)注入速度、滲透率級(jí)差、滲透率變異系數(shù)和地層系數(shù)4個(gè)因素進(jìn)行四因素四水平的正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)，試驗(yàn)方案如表2，數(shù)值模擬所得結(jié)果統(tǒng)計(jì)見(jiàn)表3。

2）級(jí)差法分析因素敏感程度

級(jí)差分析法是指研究多因素多水平的一種試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法，根據(jù)正交性從全面試驗(yàn)中挑選出部分有代表性的點(diǎn)進(jìn)行試驗(yàn)，借助因素的平均級(jí)差來(lái)確定影響指標(biāo)的主要因素，選出最佳因素水平組合[7]。具體做法如下：

表2 試驗(yàn)方案Table 2 Test scheme

①計(jì)算各因素每個(gè)水平的平均效果和級(jí)差；

②對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析，分析各因素的主次和影響規(guī)律，最終找到最優(yōu)的試驗(yàn)方案。其中，Rj為第j列因素的級(jí)差，反映了第j列因素水平波動(dòng)時(shí)試驗(yàn)指標(biāo)的變動(dòng)幅度。Rj越大，說(shuō)明該因素對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)的影響越大。根據(jù)Rj大小，可以判斷因素的敏感性程度。

表3 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)Table 3 Orthogonal experimental design

Kjm為第j列因素m水平所對(duì)應(yīng)的試驗(yàn)指標(biāo)和，Kjm為Kjm的平均值。由Kjm大小可以判斷第j列因素的優(yōu)水平，并確定優(yōu)組合，計(jì)算統(tǒng)計(jì)結(jié)果見(jiàn)表4。

表4 計(jì)算結(jié)果統(tǒng)計(jì)Table 4 Statistical table of calculation results

由正交試驗(yàn)結(jié)果不難發(fā)現(xiàn)級(jí)差C＞B＞D＞A，滲透率變異系數(shù)對(duì)發(fā)育高耗水條帶的影響最大，滲透率級(jí)差以及地層系數(shù)的影響次之，注入速度在四者中的影響最小。

4 高耗水條帶治理思路及原則

4.1 降無(wú)效產(chǎn)液

在現(xiàn)井網(wǎng)基礎(chǔ)上，通過(guò)關(guān)井和間開(kāi)降低無(wú)效產(chǎn)液，實(shí)現(xiàn)雙河北塊Ⅱ4-6 層系液流轉(zhuǎn)向，改善開(kāi)發(fā)效果，日降無(wú)效產(chǎn)液達(dá)到2 400 m3，雙河聯(lián)合站關(guān)停一臺(tái)小型注水泵。具體措施包括：

1）采出端針對(duì)電泵井高能高耗，通過(guò)關(guān)停實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗；針對(duì)上傾區(qū)及邊角部位，物性差、出液差、儲(chǔ)量動(dòng)用差的井，通過(guò)夜間低谷電價(jià)間開(kāi)，實(shí)現(xiàn)節(jié)能保效；針對(duì)高耗水條帶發(fā)育的主體區(qū)，油井普遍高能高含水，通過(guò)點(diǎn)狀大幅度降液，實(shí)現(xiàn)液流轉(zhuǎn)向；針對(duì)邊水區(qū)域，由于邊水推進(jìn)，油井產(chǎn)水以邊水為主，通過(guò)間開(kāi)實(shí)現(xiàn)源頭降本。

2）注入端上傾區(qū)水井盡量保持原配注不變，促進(jìn)在非主流線區(qū)域的低能油井見(jiàn)效；主體區(qū)流場(chǎng)相對(duì)固定，調(diào)整困難，降液后，對(duì)應(yīng)水井大幅下調(diào)配注以擾動(dòng)流線，增大波及系數(shù)；邊水區(qū)能量充足，無(wú)效注水多，油井降液后，在保持開(kāi)發(fā)能量的基礎(chǔ)上盡可能下調(diào)注水量，以減少無(wú)效注水。

4.2 弱水淹區(qū)精細(xì)挖潛

以經(jīng)濟(jì)效益最大化為中心，以提高井網(wǎng)控制程度和水驅(qū)控制儲(chǔ)量最大化為目的，結(jié)合數(shù)值模擬成果及高耗水條帶研究成果，根據(jù)各單層剩余油潛力分布特征及生產(chǎn)動(dòng)態(tài)特征等，通過(guò)在高耗水條帶欠發(fā)育區(qū)、剩余油富集區(qū)實(shí)施補(bǔ)孔，卡堵水等措施，挖掘剩余油潛力，封堵高耗水層，改善開(kāi)發(fā)效果。

4.3 三元復(fù)合驅(qū)進(jìn)一步提高采收率

雙河北塊Ⅱ4-Ⅱ5 層系為近物源扇三角洲砂礫巖沉積，水下分流河道微相發(fā)育。層內(nèi)夾層、單層內(nèi)低滲透夾層發(fā)育，具有多韻律、多巖性段、多物性段的儲(chǔ)層特征，層內(nèi)非均質(zhì)程度高于層間非均質(zhì)，根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果，造成聚驅(qū)后油層內(nèi)剩余油的分布較為復(fù)雜、零散、隱蔽，剩余油主要有以下特征：

1）平面上，受井網(wǎng)控制，主力層主體區(qū)飽和度平均31%～38%，但由于含油面積大、厚度大、物性好，剩余儲(chǔ)量318.22×104t，占主力層剩余儲(chǔ)量的71.8 %；上傾尖滅區(qū)剩余油相對(duì)富集，平均飽和度51.8%～72%，剩余儲(chǔ)量22.85×104t，剩余儲(chǔ)量豐度(12～20)×104t/km2；非主力油層井網(wǎng)不完善、剩余油飽和度平均41%，剩余油儲(chǔ)量豐度4.78×104t/km2，是進(jìn)一步挖潛工作中不可忽視的油砂體。

2）縱向上，剩余油在聚驅(qū)受效差、動(dòng)用程度低的中、低滲透層段相對(duì)富集；流動(dòng)單元內(nèi)部在正韻律層頂部、反韻律底部、復(fù)合韻律的低滲部位相對(duì)富集。主力層間的采出程度差異較小，整體采出程度較高，平均為44.34 %，主力層平均剩余油飽和度31%～38%，剩余儲(chǔ)量豐度（12.2～39.7）×104t/km2；非主力層剩余儲(chǔ)量77.63×104t，占層系總剩余儲(chǔ)量的14.9%，非主力層采出程度相對(duì)較低，層間的采出程度差異較大，例如Ⅱ45層采出程度只有30.37 %，而Ⅱ54層采出程度45.11%。非主力層平均剩余油飽和度為38 %～51 %，差別較大，剩余儲(chǔ)量豐度為（2.13～6.86）×104t/km2，普遍較低。Ⅱ5 層剩余儲(chǔ)量豐度最大，其次是Ⅱ4層，所以Ⅱ4-Ⅱ5層依然是下一步進(jìn)行挖潛的重要層位。

3）根據(jù)密閉取心井檢9熒光薄片圖像分析結(jié)果顯示，由于潤(rùn)濕性影響形成的孔表薄膜狀剩余油占48.7%，是聚驅(qū)后微觀剩余油的主要賦存形態(tài),依靠后續(xù)水驅(qū)不能驅(qū)替這部分剩余油，需改驅(qū)替方式。

雙河北塊Ⅱ4-Ⅱ5 層系剩余油“普遍分布，局部相對(duì)富集”，主力層主體區(qū)仍是下一步開(kāi)展二次化學(xué)驅(qū)的潛力區(qū)域。主力層主體區(qū)油層厚度大、非均質(zhì)嚴(yán)重，剩余油呈斑塊狀、條帶狀與油水混雜零散分布在中強(qiáng)水淹區(qū)內(nèi)，主體區(qū)剩余油飽和度一般比邊角部位低，但統(tǒng)計(jì)主力層主體區(qū)剩余儲(chǔ)量為318.22×104t，占主力層剩余儲(chǔ)量的71.8%。

雙河北塊Ⅱ4-Ⅱ5層系在一次聚驅(qū)后，油層中的剩余油更加分散，啟動(dòng)殘余油難度更大。使用較高分子量大濃度聚合物進(jìn)行二次聚驅(qū)，可以進(jìn)一步提高采收率，但采收率提高程度有限，室內(nèi)驅(qū)油實(shí)驗(yàn)提高采收率幅度9 個(gè)百分點(diǎn)左右。而三元復(fù)合體系兼具高黏度和超低油水界面張力的特點(diǎn)，在擴(kuò)大波及體積的基礎(chǔ)上啟動(dòng)殘余油能力更強(qiáng)，進(jìn)一步提高采收率技術(shù)優(yōu)勢(shì)更明顯。室內(nèi)驅(qū)油實(shí)驗(yàn)提高采收率可達(dá)20 %以上。根據(jù)雙河北塊Ⅱ4-Ⅱ5 層系油藏特點(diǎn)，結(jié)合實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果，建議該區(qū)塊聚合物驅(qū)后進(jìn)一步提高采收率采用三元復(fù)合驅(qū)技術(shù)。三元復(fù)合驅(qū)配方為：1 500 mg/ L 聚合物+3 000 mg/ L 表面活性劑+5 000 mg/LNa2CO3。

5 結(jié)論與認(rèn)識(shí)

1）滲透率越高液流越容易流動(dòng)，經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間的注水開(kāi)發(fā)，液流長(zhǎng)時(shí)間沖刷儲(chǔ)層，導(dǎo)致高耗水條帶多發(fā)育在滲透率較高的區(qū)域，會(huì)導(dǎo)致惡性循環(huán)最終嚴(yán)重影響開(kāi)發(fā)效果。

2）注入速度越大壓力梯度也越大，使得注入水容易驅(qū)替到低滲區(qū)，不易發(fā)育高耗水條帶。當(dāng)注入速度大于2 000 m3/月時(shí),由于注入量過(guò)大，單位時(shí)間對(duì)儲(chǔ)層物性好的區(qū)域沖刷比較嚴(yán)重，導(dǎo)致發(fā)育高耗水條帶程度更高，使得開(kāi)采效果變差；滲透率變異系數(shù)和滲透率級(jí)差越高使得水驅(qū)不穩(wěn)定容易造成突進(jìn)，更容易發(fā)育高耗水條帶并導(dǎo)致水驅(qū)開(kāi)發(fā)效果變差；在地層系數(shù)、注入量一定的情況下，滲透率高、儲(chǔ)層厚度小導(dǎo)致過(guò)水倍數(shù)越大，水驅(qū)沖刷程度更高，更容易發(fā)育高耗水條帶。

3）通過(guò)正交實(shí)驗(yàn)以及級(jí)差法的分析發(fā)現(xiàn)，滲透率變異系數(shù)對(duì)發(fā)育高耗水條帶的影響最大，滲透率級(jí)差以及地層系數(shù)的影響次之，注入速度的影響最小。