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    深水油氣井非穩(wěn)態(tài)測(cè)試環(huán)空壓力預(yù)測(cè)模型

    2021-01-06 09:16:12向世林馮瀟霄劉和興孟文波李炎軍馬傳華
    天然氣工業(yè) 2020年12期
    關(guān)鍵詞:環(huán)空壓力壓縮系數(shù)環(huán)空

    張 智 向世林 馮瀟霄 劉和興 孟文波 李炎軍 馬傳華

    1. “油氣藏地質(zhì)及開(kāi)發(fā)工程”國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室·西南石油大學(xué) 2. 中海石油(中國(guó))有限公司湛江分公司

    0 引言

    深水油氣井測(cè)試具有持續(xù)時(shí)間短、瞬時(shí)高產(chǎn)等特點(diǎn),給測(cè)試作業(yè)帶來(lái)了極大的風(fēng)險(xiǎn)和挑戰(zhàn)。在測(cè)試時(shí),由于環(huán)空中流體吸收了來(lái)自測(cè)試管柱的熱量,流體發(fā)生熱膨脹而產(chǎn)生密閉環(huán)空壓力,從而破壞井筒的完整性[1-2]。不同于陸地和淺水干式井口各套管環(huán)空壓力可以通過(guò)井口設(shè)備來(lái)控制,深水油氣井在水下進(jìn)行測(cè)試作業(yè)時(shí)采用水下測(cè)試樹(shù)和井口,測(cè)試管柱和生產(chǎn)套管之間的環(huán)空(環(huán)空1)壓力可以通過(guò)水下測(cè)試樹(shù)和井口來(lái)控制,但對(duì)生產(chǎn)套管和技術(shù)套管之間的環(huán)空(環(huán)空2)壓力、技術(shù)套管和表層套管之間的環(huán)空(環(huán)空3)壓力進(jìn)行監(jiān)測(cè)和控制的難度很大[3-5]。因此,在測(cè)試作業(yè)前準(zhǔn)確預(yù)測(cè)各環(huán)空壓力,對(duì)于保障深水油氣井測(cè)試過(guò)程中井筒的完整性具有重要的意義。

    國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)環(huán)空壓力預(yù)測(cè)模型進(jìn)行了大量研究,認(rèn)為環(huán)空壓力主要是由于溫度效應(yīng)使密閉環(huán)空內(nèi)流體升溫膨脹而引起的。車爭(zhēng)安等[6]、楊進(jìn)等[7]、張波等[8]考慮環(huán)空流體和套管體積的變化,進(jìn)而建立了環(huán)空壓力預(yù)測(cè)模型。張波等[9]研究了井筒內(nèi)流體特性對(duì)環(huán)空壓力的影響規(guī)律,結(jié)果表明環(huán)空飽和度、流體導(dǎo)熱系數(shù)與等溫壓縮系數(shù)、日產(chǎn)液量是環(huán)空壓力的主控因素,并且敏感性依次降低。Sultan等[10]通過(guò)對(duì)比環(huán)空壓力模型預(yù)測(cè)結(jié)果及環(huán)空壓力監(jiān)測(cè)結(jié)果,發(fā)現(xiàn)流體等壓膨脹系數(shù)和等溫壓縮系數(shù)、溫度、壓力影響著環(huán)空壓力預(yù)測(cè)的準(zhǔn)確性。Oudeman等[11]、Hasan等[12]通過(guò)研究,發(fā)現(xiàn)流體等壓膨脹系數(shù)和等溫壓縮系數(shù)隨溫度、壓力的變化將發(fā)生改變,若忽略或簡(jiǎn)化這兩個(gè)系數(shù)的非線性變化關(guān)系,將會(huì)導(dǎo)致環(huán)空壓力的預(yù)測(cè)結(jié)果產(chǎn)生誤差。車爭(zhēng)安等[6]、楊進(jìn)等[7]、張波等[8]提出的預(yù)測(cè)模型將等壓膨脹系數(shù)和等溫壓縮系數(shù)簡(jiǎn)化處理為常數(shù),在此基礎(chǔ)上開(kāi)展環(huán)空壓力研究。Yin等[13]、Oudeman等[11]通過(guò)研究得到合成基鉆井液的性質(zhì)與水相似,因此基于水的非線性性質(zhì)來(lái)研究環(huán)空壓力,但是只考慮了0.1 MPa、溫度介于10~90 ℃條件下水的等壓膨脹系數(shù)和等溫壓縮系數(shù)來(lái)預(yù)測(cè)環(huán)空壓力,并未充分考慮不同壓力、溫度條件下流體非線性性質(zhì)的影響。目前,大多數(shù)學(xué)者都主要針對(duì)深水油氣井測(cè)試過(guò)程中存在的沖蝕、水合物堵塞等風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)行研究[14-16],少有學(xué)者基于深水油氣井測(cè)試時(shí)的環(huán)空壓力進(jìn)行管柱安全評(píng)價(jià),判斷井筒安全是否滿足設(shè)計(jì)的測(cè)試工作制度。另外,雖然已有學(xué)者對(duì)油氣井套管環(huán)空壓力的形成機(jī)理、數(shù)學(xué)模型、控制措施及其影響因素進(jìn)行了研究[17-20],但這些研究在計(jì)算環(huán)空壓力時(shí)并未充分考慮密閉環(huán)空中流體的等壓膨脹系數(shù)、等溫壓縮系數(shù)與溫度、壓力的非線性變化關(guān)系,從而增大了測(cè)試作業(yè)中井筒完整性受到破壞的風(fēng)險(xiǎn)。

    為了解決深水油氣井測(cè)試時(shí)各環(huán)空壓力上升而破壞井筒完整性的問(wèn)題,針對(duì)氣井測(cè)試的短期非穩(wěn)態(tài)過(guò)程,建立了井筒非穩(wěn)態(tài)傳熱模型;然后,根據(jù)流體等壓膨脹系數(shù)、等溫壓縮系數(shù)與密度的函數(shù)關(guān)系,建立了考慮流體性質(zhì)非線性變化的環(huán)空壓力預(yù)測(cè)模型;在此基礎(chǔ)上,以南海西部某深水高溫高壓氣井為例,采用所建立的模型預(yù)測(cè)了不同測(cè)試制度下的環(huán)空溫度與壓力,根據(jù)最小安全系數(shù)對(duì)井筒管柱強(qiáng)度進(jìn)行校核,進(jìn)而確定井筒各環(huán)空最大允許壓力,并且繪制出不同測(cè)試制度下的安全診斷圖版,以期為保障深水油氣井測(cè)試過(guò)程中井筒的完整性提供技術(shù)支撐。

    1 井筒非穩(wěn)態(tài)傳熱模型

    在油氣井測(cè)試時(shí),隨著高溫高壓流體的產(chǎn)出,熱量將向井筒管柱、水泥環(huán)、環(huán)空流體以及周圍地層發(fā)生熱傳遞。由于此時(shí)的井筒溫度變化為瞬態(tài)變化過(guò)程,需要針對(duì)井筒建立非穩(wěn)態(tài)傳熱計(jì)算模型,進(jìn)而預(yù)測(cè)測(cè)試過(guò)程中的環(huán)空溫度。井筒環(huán)空1、2、3對(duì)應(yīng)的位置如圖1所示。

    圖1 深水油氣井水下測(cè)試樹(shù)以下井身結(jié)構(gòu)示意圖

    井筒溫度與測(cè)試時(shí)間、環(huán)空半徑的二階偏微分方程為[21]:

    式中T表示溫度,℃;r表示環(huán)空半徑,m;α表示環(huán)空流體熱擴(kuò)散系數(shù),s/m2;t表示測(cè)試時(shí)間,s。

    式(1)的解析解為[12]:

    其中

    式中Ttf表示測(cè)試管柱內(nèi)流體溫度,℃;w表示測(cè)試管柱流體質(zhì)量流量,kg/s;m表示單位長(zhǎng)度測(cè)試管柱流體質(zhì)量,kg/m;CT表示熱量?jī)?chǔ)存系數(shù),無(wú)因次;LR表示松弛參數(shù),m-1;Tei表示地層溫度,℃;z表示從井底到井口方向井筒軸線上任意深度,m;β表示中間變量,℃/m;gf表示地溫梯度,℃/m;θ表示井斜角,(°);v表示測(cè)試管柱流體流速,m/s;CJ表示焦耳—湯姆遜系數(shù),℃/MPa;p表示流體壓力,MPa;g表示重力加速度,m/s2;cp表示環(huán)空流體比熱容,J/(kg·℃)。

    對(duì)式(2)進(jìn)行積分可得測(cè)試管柱流體溫度,即

    式中L表示井深,m。

    LR計(jì)算式為:

    式中rto表示測(cè)試管柱外徑,m;Uto表示井筒環(huán)空總傳熱系數(shù),W/(m2·℃);λe表示地層導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·℃);TD表示無(wú)因次測(cè)試時(shí)間。

    Uto計(jì)算式為:

    式中rti表示測(cè)試管柱內(nèi)徑,m;hf表示測(cè)試管柱內(nèi)流體對(duì)流傳熱系數(shù),W/(m2·℃);λ1表示測(cè)試管柱導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·℃);γ表示環(huán)空總層數(shù)(γ≥2);hck表示第k層環(huán)空流體對(duì)流傳熱系數(shù),W/(m2·℃);hrk表示第k層環(huán)空流體輻射傳熱系數(shù),W/(m2·℃);rsok表示第k層環(huán)空外管柱外徑,m;rsik表示第k層環(huán)空外管柱內(nèi)徑,m;λsk表示第k層環(huán)空外管柱導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·℃);rh表示井眼半徑,m;λc表示水泥環(huán)導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·℃)。

    在徑向上根據(jù)井筒環(huán)空的分布來(lái)劃分網(wǎng)格單元;網(wǎng)格單元熱量傳遞根據(jù)傅里葉法則進(jìn)行計(jì)算,即網(wǎng)格單元的熱量增加量等于流入網(wǎng)格單元的熱量減去流出網(wǎng)格單元的熱量,如式(6)所示;然后,通過(guò)分析各網(wǎng)格單元的熱量傳遞情況則可以求得多層環(huán)空的溫度。第k個(gè)網(wǎng)格單元?jiǎng)t對(duì)應(yīng)第k層環(huán)空。

    式中λk表示第k層環(huán)空流體導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·℃);rk表示第k層環(huán)空的外半徑,m;hc表示環(huán)空流體對(duì)流傳熱系數(shù),W/(m2·℃);上標(biāo)i表示迭代計(jì)算次數(shù);ρ表示流體密度,g/cm3;Δrk表示第k層環(huán)空外半徑與第(k-1)層環(huán)空外半徑的差值,m。

    對(duì)于有3層環(huán)空的井筒,通過(guò)矩陣形式求解式(7),其求解矩陣為:

    2 環(huán)空壓力預(yù)測(cè)模型

    溫度和壓力的變化會(huì)引起流體密度發(fā)生變化。流體從A點(diǎn)運(yùn)動(dòng)到D點(diǎn)有很多路徑,但無(wú)論走哪條路徑,在這兩點(diǎn)之間的溫度、壓力增量不變。如圖2所示,流體運(yùn)動(dòng)路線為A點(diǎn)—B點(diǎn)—D點(diǎn)為例,當(dāng)流體從A點(diǎn)運(yùn)動(dòng)到B點(diǎn),壓力保持不變而溫度升高,流體體積會(huì)增大,即發(fā)生等壓膨脹;當(dāng)流體從B點(diǎn)運(yùn)動(dòng)到D點(diǎn),溫度保持不變而壓力增大,流體體積會(huì)減小,即發(fā)生等溫壓縮。因此,存在流體等壓膨脹系數(shù)和等溫壓縮系數(shù),并且這兩個(gè)系數(shù)都是密度的函數(shù)。

    根據(jù)質(zhì)量守恒定律,流體等壓膨脹系數(shù)、等溫壓縮系數(shù)與密度的函數(shù)式分別為[22]:

    圖2 流體密度隨溫度、壓力變化示意圖

    式中αT表示等壓膨脹系數(shù),℃-1;Vf表示流體體積,m3;kp表示等溫壓縮系數(shù),MPa-1。

    由式(9)、(10)可以看出,若知道流體在等壓膨脹和等溫壓縮變化下的ρ,便可以計(jì)算得到αT和kp。在進(jìn)行固井作業(yè)時(shí),環(huán)空流體為水基、合成基或油基鉆井液,對(duì)于深水高溫高壓井采用的是油基鉆井液。根據(jù)Sorelle等[23]開(kāi)展的試驗(yàn),得到不同溫度、壓力下油基鉆井液的密度(表1),然后由式(9)、(10)則可以計(jì)算得到相應(yīng)的αT和kp。考慮最高溫度為176.7 ℃,最高壓力為86.2 MPa,得到不同壓力條件下αT與ΔT的關(guān)系曲線,以及不同溫度條件下kp與Δp的關(guān)系曲線。如圖3所示,在壓力為0.1 MPa、20.7 MPa時(shí),隨著ΔT升高,αT逐漸增大,并且在高溫條件下αT增大的趨勢(shì)變緩;在壓力為48.3 MPa、68.9 MPa、86.2 MPa時(shí),隨著ΔT升高,αT先增大后減小,并且在壓力為86.2 MPa時(shí),αT的變化最小。如圖4所示,隨著Δp增大,kp減小,并且下降趨勢(shì)逐漸變緩;在高溫下kp數(shù)值更大,但當(dāng)溫度超過(guò)某值時(shí)流體會(huì)氣化。

    表1 不同壓力、溫度下油基鉆井液密度統(tǒng)計(jì)表

    圖3 不同壓力下αT與ΔT關(guān)系曲線圖

    圖4 不同溫度下kp與Δp關(guān)系曲線圖

    將井筒環(huán)空在軸向上劃分為若干個(gè)長(zhǎng)度相等的網(wǎng)格單元,當(dāng)劃分的網(wǎng)格單元足夠多時(shí),可以將每個(gè)網(wǎng)格單元內(nèi)的參數(shù)視為常數(shù)。其中,環(huán)空被軸向劃分為n個(gè)網(wǎng)格單元,采用線性插值的方法計(jì)算各網(wǎng)格單元在不同溫度、壓力條件下的αT和kp,每個(gè)網(wǎng)格單元具有不同的溫度、壓力、等壓膨脹系數(shù)和等溫壓縮系數(shù)。

    將每個(gè)網(wǎng)格單元的環(huán)空壓力累加,得到環(huán)空總壓力,則含液密閉套管環(huán)空壓力預(yù)測(cè)模型為[24]:

    式中j表示軸向上第j個(gè)網(wǎng)格單元;n表示軸向上劃分的網(wǎng)格單元數(shù)量;Va表示環(huán)空體積,m3。

    測(cè)試過(guò)程中密閉環(huán)空內(nèi)壓力的變化會(huì)使環(huán)空流體體積發(fā)生變化,環(huán)空第j個(gè)網(wǎng)格單元內(nèi)流體體積變化計(jì)算式為:

    測(cè)試過(guò)程中環(huán)空體積的變化主要由環(huán)空壓力和管柱溫度升高導(dǎo)致管柱產(chǎn)生徑向位移而引起??紤]徑向相鄰環(huán)空溫度差的影響,第j個(gè)網(wǎng)格單元對(duì)應(yīng)管柱產(chǎn)生的徑向位移計(jì)算式為:

    式中ΔrT表示由環(huán)空溫度升高引起的徑向位移,m;μ表示管柱的泊松比,無(wú)因次;αt表示管柱的熱膨脹系數(shù),℃-1;r表示計(jì)算點(diǎn)對(duì)應(yīng)半徑,m;ri表示環(huán)空內(nèi)半徑,m;Ts表示環(huán)空管柱溫度,℃。

    根據(jù)拉密厚壁圓筒理論,由環(huán)空壓力升高引起的管柱徑向位移計(jì)算式為:

    式中Δrp表示環(huán)空壓力升高引起的徑向位移,m;E表示管柱的彈性模量,MPa;pi表示環(huán)空內(nèi)壓,MPa;po表示環(huán)空外壓,MPa;ro表示環(huán)空外半徑,m。

    第j個(gè)網(wǎng)格單元環(huán)空體積變化量(ΔVaj)計(jì)算式為:

    式中zo為環(huán)空頂部位置,m;zi表示環(huán)空底部位置,m;ΔrTo表示環(huán)空溫度升高引起的管柱外半徑徑向位移,m;Δrpo表示環(huán)空壓力升高引起的管柱外半徑徑向位移,m;ΔrTi表示環(huán)空溫度升高引起的管柱內(nèi)半徑徑向位移,m;Δrpi表示環(huán)空壓力升高引起的管柱內(nèi)半徑徑向位移,m。

    3 實(shí)例應(yīng)用

    南海西部深水高溫高壓氣井——A井,水深為1 520 m,井深為3 450 m,井底溫度為155 ℃,地層壓力為75 MPa。該井井身結(jié)構(gòu)如圖5所示,環(huán)空1的壓力可以通過(guò)水下測(cè)試樹(shù)和井口進(jìn)行控制,環(huán)空2和環(huán)空3是密閉環(huán)空。下面以A井為例,進(jìn)行不同測(cè)試制度下環(huán)空溫度、壓力的預(yù)測(cè)以及井筒管柱安全評(píng)價(jià),從而確定各環(huán)空最大允許壓力及安全測(cè)試制度,以保證A井測(cè)試過(guò)程中的井筒完整性。

    圖5 A井井身結(jié)構(gòu)示意圖

    3.1 環(huán)空溫度預(yù)測(cè)

    圖6 測(cè)試產(chǎn)量、測(cè)試時(shí)間綜合影響下A井環(huán)空2、3溫度分布曲線圖

    圖6-a、b反映了不同測(cè)試產(chǎn)量、測(cè)試時(shí)間對(duì)環(huán)空2、3溫度分布的影響情況??梢钥闯?,環(huán)空溫度隨著測(cè)試產(chǎn)量和測(cè)試時(shí)間的增加而升高,但井口和井底的溫度差在減?。辉谕粶y(cè)試產(chǎn)量和測(cè)試時(shí)間下,環(huán)空2溫度始終高于環(huán)空3;在測(cè)試產(chǎn)量為140×104m3/d、測(cè)試時(shí)間為12 h情況下,環(huán)空2、3的平均溫度分別為111.1 ℃和71.1 ℃,由于測(cè)試時(shí)間短,井筒傳熱為非穩(wěn)態(tài)過(guò)程,環(huán)空之間的溫度差較大。

    3.2 環(huán)空壓力預(yù)測(cè)

    根據(jù)不同測(cè)試產(chǎn)量和測(cè)試時(shí)間下的環(huán)空溫度,利用考慮流體性質(zhì)非線性變化的環(huán)空壓力預(yù)測(cè)模型計(jì)算不同測(cè)試制度下的環(huán)空壓力值。如圖7-a、b所示,環(huán)空2、3的壓力隨著測(cè)試產(chǎn)量和測(cè)試時(shí)間的增加而升高,但上升的趨勢(shì)在變緩。可以看出,在同一測(cè)試產(chǎn)量和測(cè)試時(shí)間條件下,環(huán)空2的壓力值大于環(huán)空3。

    圖7 不同測(cè)試產(chǎn)量下A井環(huán)空2、3壓力隨測(cè)試時(shí)間變化曲線圖

    如表2所示,若不考慮流體性質(zhì)非線性變化的影響,將會(huì)低估環(huán)空壓力值,并且隨著測(cè)試產(chǎn)量和測(cè)試時(shí)間增加,相對(duì)誤差會(huì)繼續(xù)增大。在測(cè)試產(chǎn)量為60×104m3/d、測(cè)試時(shí)間為2 h情況下,考慮流體非線性性質(zhì)影響的環(huán)空壓力預(yù)測(cè)值為9.00 MPa,而不考慮流體非線性性質(zhì)影響的環(huán)空壓力預(yù)測(cè)值為6.39 MPa,相對(duì)誤差為29.00%;在測(cè)試產(chǎn)量為100×104m3/d、測(cè)試時(shí)間為4 h情況下,考慮流體非線性性質(zhì)影響的環(huán)空壓力預(yù)測(cè)值為30.07 MPa,而不考慮流體非線性性質(zhì)影響的環(huán)空壓力預(yù)測(cè)值為19.20 MPa,相對(duì)誤差為36.15%。因此,為了準(zhǔn)確預(yù)測(cè)環(huán)空壓力,測(cè)試過(guò)程中應(yīng)考慮到流體性質(zhì)非線性變化的影響。

    表2 不同測(cè)試制度下A井環(huán)空2壓力預(yù)測(cè)結(jié)果統(tǒng)計(jì)表

    3.3 管柱安全評(píng)價(jià)

    為了保證井筒管柱的安全,按照目前的最高標(biāo)準(zhǔn)(最小安全系數(shù)取值為1.2)對(duì)井筒管柱強(qiáng)度進(jìn)行校核,確定環(huán)空最大允許壓力。如圖8-a所示,針對(duì)環(huán)空2,隨著環(huán)空壓力增大,生產(chǎn)套管、尾管的抗外擠安全系數(shù)以及技術(shù)套管的抗內(nèi)壓安全系數(shù)均逐漸減小,當(dāng)環(huán)空壓力超過(guò)21.2 MPa時(shí),生產(chǎn)套管的抗外擠安全系數(shù)將率先低于最小安全系數(shù)(1.2),使生產(chǎn)套管面臨失效風(fēng)險(xiǎn),該壓力值為環(huán)空2的最大允許壓力。同理,可以確定環(huán)空3的最大允許壓力為12.1 MPa(圖8-b)。通過(guò)確定合理的測(cè)試制度,對(duì)環(huán)空壓力進(jìn)行控制,以保證測(cè)試作業(yè)的安全。結(jié)合圖7-a、b,在測(cè)試產(chǎn)量為60×104m3/d情況下,當(dāng)測(cè)試時(shí)間超過(guò)5.2 h后,環(huán)空2的壓力值將超過(guò)最大允許壓力(21.2 MPa);在該測(cè)試產(chǎn)量下,當(dāng)測(cè)試時(shí)間超過(guò)7.7 h后,環(huán)空3的壓力值將超過(guò)最大允許壓力(12.1 MPa)。隨著測(cè)試產(chǎn)量和時(shí)間的增加,環(huán)空2的壓力值會(huì)率先超過(guò)最大允許壓力。因此,在深水高溫高壓氣井測(cè)試作業(yè)中,應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注不同測(cè)試制度下環(huán)空2的壓力變化情況。

    圖8 安全系數(shù)與環(huán)空壓力關(guān)系曲線圖

    結(jié)合環(huán)空2在不同測(cè)試產(chǎn)量、測(cè)試時(shí)間下的壓力預(yù)測(cè)以及管柱安全評(píng)價(jià)結(jié)果,繪制出氣井測(cè)試作業(yè)井筒安全診斷圖版(圖9),圖中綠色區(qū)域?yàn)榘踩珔^(qū),紅色區(qū)域?yàn)槲kU(xiǎn)區(qū)。根據(jù)圖9可以快速判斷深水氣井測(cè)試制度的設(shè)計(jì)是否合理,如測(cè)試產(chǎn)量為100×104m3/d、測(cè)試時(shí)間為2.7 h,由于位于綠色區(qū)域,則認(rèn)為在該測(cè)試制度下能保證井筒的安全?,F(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐也表明,該氣井在測(cè)試產(chǎn)量為60×104m3/d、測(cè)試時(shí)間為5 h的情況下,測(cè)試過(guò)程中未發(fā)生套管失效,證實(shí)了井筒安全診斷圖版的正確性,該圖版可以指導(dǎo)測(cè)試制度的優(yōu)化設(shè)計(jì)。

    圖9 不同測(cè)試制度下井筒安全診斷圖版

    4 結(jié)論與建議

    1)由于深水油氣井測(cè)試過(guò)程時(shí)間短,井筒傳熱為非穩(wěn)態(tài)過(guò)程,環(huán)空溫度將隨著測(cè)試產(chǎn)量和測(cè)試時(shí)間的增加而升高,但上升的趨勢(shì)在變緩;在同一測(cè)試產(chǎn)量和測(cè)試時(shí)間下,環(huán)空2溫度始終高于環(huán)空3,且溫度差較大。

    2)根據(jù)流體高溫高壓條件下等壓膨脹系數(shù)、等溫壓縮系數(shù)與密度的函數(shù)關(guān)系,基于線性插值方法得到流體等壓膨脹系數(shù)和等溫壓縮系數(shù)與溫度、壓力的關(guān)系,最高適用溫度和壓力為176.7 ℃、86.2 MPa,并將井筒環(huán)空進(jìn)行軸向分段,建立了考慮流體性質(zhì)非線性變化的環(huán)空壓力預(yù)測(cè)模型。

    3)根據(jù)實(shí)例計(jì)算,環(huán)空壓力隨著測(cè)試產(chǎn)量和測(cè)試時(shí)間的增加而升高,但上升的趨勢(shì)變緩,且環(huán)空2的壓力大于環(huán)空3;若不考慮流體性質(zhì)非線性變化的影響,將會(huì)低估環(huán)空壓力值,相對(duì)誤差可達(dá)36.15%,且隨著測(cè)試產(chǎn)量和測(cè)試時(shí)間增加,相對(duì)誤差會(huì)繼續(xù)增大,為了準(zhǔn)確預(yù)測(cè)環(huán)空壓力應(yīng)考慮流體性質(zhì)的非線性變化。

    4)根據(jù)管柱安全評(píng)價(jià)結(jié)果,在深水高溫高壓井測(cè)試作業(yè)中應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注不同測(cè)試制度下環(huán)空2的壓力變化情況;結(jié)合不同測(cè)試制度下環(huán)空2的壓力變化情況繪制出氣井測(cè)試作業(yè)井筒安全診斷圖版,可以方便、快捷地判斷深水氣井測(cè)試制度的設(shè)計(jì)是否合理,最大限度地保證測(cè)試過(guò)程中的井筒完整性。

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