固體廢棄物堆場(chǎng)深層緩傾角推移式破壞實(shí)例分析

柴建峰，周喜軍，江獻(xiàn)玉，劉殿海，王震洲，凌 超，閆 賓，李沁書

（國(guó)網(wǎng)新源控股有限公司技術(shù)中心，北京市 100053）

0 引言

不同行業(yè)對(duì)人工固體廢棄物堆場(chǎng)的命名有所不同，水電工程稱之為棄渣場(chǎng)；冶金和有色金屬行業(yè)稱之為排土場(chǎng)；此外，還有工業(yè)廢渣堆場(chǎng)和垃圾填埋場(chǎng)等名稱。

水電工程棄渣由于物源來源復(fù)雜，既有石料，又有覆蓋層和全強(qiáng)風(fēng)化物質(zhì)，加之施工工期長(zhǎng)，可能還混有一定量的生活生產(chǎn)垃圾，堆積時(shí)間長(zhǎng)，經(jīng)歷不同的季節(jié)變化，致使水文地質(zhì)條件復(fù)雜，影響其穩(wěn)定性的因素主要是水力侵蝕、重力侵蝕和人為活動(dòng)影響等。排土場(chǎng)（waste dump，spoil dump），即堆放剝離物的場(chǎng)所，也叫廢石場(chǎng)，是在礦山采礦排廢物集中排放的場(chǎng)所。冶金行業(yè)規(guī)范主要泛指鐵礦山的排土場(chǎng)。有色金屬一般指非鐵金屬，是鐵、錳、鉻以外的其他金屬，主要是指銅、鋁、金、銀等金屬。

隨著國(guó)家對(duì)固體廢棄物堆場(chǎng)安全和水土保持等生態(tài)環(huán)境問題日益重視，棄渣場(chǎng)的勘測(cè)設(shè)計(jì)、堆置過程管理和后期運(yùn)行監(jiān)管，必然成為水電站建設(shè)管理和運(yùn)營(yíng)的重要組成部分之一。

棄渣場(chǎng)/排土場(chǎng)多由巖石碎塊、強(qiáng)全風(fēng)化層物質(zhì)組成，其間混有細(xì)顆粒物質(zhì)，具有較高的內(nèi)摩擦角，若選址合適，隨著自重壓實(shí)固結(jié)，自穩(wěn)能力一般逐漸提高。

王運(yùn)敏等[1]將排土場(chǎng)內(nèi)發(fā)生的滑坡主要分為三類，見圖1，其破壞范圍大小和影響程度主要由棄渣體物理力學(xué)參數(shù)、內(nèi)部軟弱夾層和其他外部條件控制（外部條件包括幾何尺寸、堆積高度、水文地質(zhì)條件、外部荷載等），其中后兩種類型與地基的巖性和坡度等有關(guān)。喻葭臨等[2]結(jié)合水電工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，將水電站渣場(chǎng)失穩(wěn)表現(xiàn)分為4種，即表層塌滑、弧面型滑動(dòng)以及沿下伏軟弱結(jié)構(gòu)面復(fù)合型滑動(dòng)等類型。

圖1 排土場(chǎng)滑動(dòng)破壞模式（據(jù)文獻(xiàn)1修改）Figure 1 The failure model of waste dump

從接觸的多個(gè)水電工程渣場(chǎng)設(shè)計(jì)資料來看，多有以下特點(diǎn)：棄渣場(chǎng)設(shè)計(jì)時(shí)多將渣體視為均勻體，多是用軟件搜索潛在滑動(dòng)面，較少考慮其他潛在滑面；專門針對(duì)棄渣場(chǎng)的地勘工作尚不明確。基于工作中的認(rèn)識(shí)和文獻(xiàn)分析，以下先主要介紹幾個(gè)固體廢棄物堆場(chǎng)工程實(shí)例，并分析其活動(dòng)誘發(fā)原因和其變形機(jī)理，最后探討相應(yīng)的勘測(cè)設(shè)計(jì)工作關(guān)注點(diǎn)。需要說明的是，工程實(shí)例主要來自公開出版的專著、論文或博客（王運(yùn)敏，2011年；殷躍平，2016年；劉傳正，2015年；岳仲琦等，2015年）[1-6]。

1 固體廢棄物堆場(chǎng)深層緩傾角推移式破壞實(shí)例

1.1 俄羅斯庫徹金煤礦排土場(chǎng)[1]

當(dāng)?shù)鼗熊浫鯉r土層有一定厚度時(shí)，地基變形經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)底鼓和土層孔隙水壓力急劇升高等變化，如俄羅斯庫徹金煤礦排土場(chǎng)地基為含水泥巖，厚度為0.2～20m，排土場(chǎng)臺(tái)階高度為20～40m。由于軟巖地基的變形破壞和滑動(dòng)，使排土場(chǎng)產(chǎn)生影響范圍達(dá)1400m的滑坡。在1.5年內(nèi)排土場(chǎng)邊坡沉降達(dá)15m，渣體前地面出現(xiàn)波浪狀鼓起高達(dá)5～12m，圖2為變形破壞示意圖。

軟弱地基變形初始階段分布在邊坡底前方30～70m范圍內(nèi)，地基出現(xiàn)裂隙、剪切縫、鼓起，地基上鼓起了3條相距40～60m的土埂，高度達(dá)4～5m。排土場(chǎng)渣場(chǎng)自重壓力不僅使軟巖地基產(chǎn)生變形破壞和地形改變，而且對(duì)于地基軟巖下面的硬巖層產(chǎn)生變形和影響，由于地基受壓不均勻產(chǎn)生不均勻沉降，進(jìn)一步牽引其上方排土場(chǎng)邊坡的變形，進(jìn)而誘發(fā)了大規(guī)模的整體滑動(dòng)破壞。

圖2 排土場(chǎng)前方軟地基鼓起變形示意圖（據(jù)文獻(xiàn)[1]修改）Figure 2 The deformation of waste dump foundation in soft ground stratum

1.2 平朔安太堡煤礦南排土場(chǎng)失穩(wěn)[1]

1.2.1 排土場(chǎng)及地層概況

平朔安太堡露天煤礦1987年投產(chǎn)，其南排土場(chǎng)設(shè)計(jì)容量1.16×108m3，原“設(shè)計(jì)規(guī)劃”排棄完備后總體坡腳為22°～37°，堆置高度為150m。南排土場(chǎng)滑坡破壞之前，其邊坡角僅為18.6°～20.3°，邊坡坡高135 m，已排土約9.8×107m3，尚未達(dá)到設(shè)計(jì)容量。

排土場(chǎng)基底為粉質(zhì)黏土和黃土互層，黃土中黏土礦物以伊利石/蒙脫石為主，含量47%～79%，平均65.3%。伊利石/蒙脫石在遇水情況下，具有較強(qiáng)的吸附水分子于顆粒表面的能力，形成較厚的水化膜，使土體抗剪強(qiáng)度大幅度降低，并增加了黃土的可塑性和塑性變形能力。

1.2.2 排土場(chǎng)破壞變形情況

1991年10月29 日，南側(cè)排土場(chǎng)滑動(dòng)失穩(wěn)，滑體最大走向長(zhǎng)度1095 m，滑坡體沿主滑方向沖出坡底距離達(dá)245 m，滑體寬度約420 m；滑體最大垂向位移135 m，對(duì)應(yīng)高程1315～1450m；滑動(dòng)體體積約1×107m3，占排土量的百分比×100%=10.2%。

滑坡體上部主動(dòng)區(qū)段，形成多級(jí)坐落式臺(tái)地，深寬裂縫交錯(cuò)發(fā)育，滑坡后壁垂直落差達(dá)73 m，后緣斜坡長(zhǎng)度100多米。在滑坡體的中上部形成巨大深溝，圖3為滑動(dòng)破壞后的工程地質(zhì)縱斷面。滑坡摧毀了一些的采礦設(shè)備、場(chǎng)區(qū)公路、辦公樓等，經(jīng)濟(jì)損失嚴(yán)重。

1.2.3 探討該滑坡發(fā)生機(jī)理

（1）獨(dú)特的地下水系統(tǒng)的形成，進(jìn)而弱化基底深厚黃土層力學(xué)參數(shù)。

排土場(chǎng)基底為第四系黃土，除了黃土層本身強(qiáng)度較低外，基底深厚黃土層在壓密固結(jié)的過程中，由于含水量及壓力增加發(fā)生濕陷作用，濕陷壓密后的黃土強(qiáng)度增加、滲透性顯著降低，進(jìn)而形成了相對(duì)隔水層和滯水帶；由地表滲入的地下水在隔水層（濕陷壓密后的黃土）之上的粉土黏土地層中逐漸聚集，形成富水帶或滯水區(qū)，甚至形成了統(tǒng)一連續(xù)的地下水位。事后地質(zhì)鉆孔也發(fā)現(xiàn)滑面以上有高度2m左右的地下水位，這表明隨著排土場(chǎng)棄料堆積固結(jié)，在大氣降雨等作用下，排土場(chǎng)中也形成了獨(dú)特的地下水運(yùn)移形式，地下水致使大量親水黏土礦物水化變軟，在黃土層中形成了強(qiáng)度極低的軟塑層，進(jìn)而影響排土場(chǎng)的穩(wěn)定[1]。

該排土場(chǎng)基底黃土（主要為粉質(zhì)黏土和黏土）力學(xué)參數(shù)具有如下特點(diǎn)：濕陷性黃土，內(nèi)聚力48kPa和內(nèi)摩擦角15.8°；無濕陷性黃土，內(nèi)聚力57～110kPa和內(nèi)摩擦角22.5°～25.6°；根據(jù)滑坡反分析計(jì)算，滑面力學(xué)參數(shù)內(nèi)聚力30kPa和內(nèi)摩擦角7°?？梢姡H水性黏土礦物吸水后抗剪強(qiáng)度指標(biāo)急劇降低。

（2）基底黃土層內(nèi)軟弱滑動(dòng)面的演化及形成。

該滑坡為沿地基軟弱帶發(fā)生的推移式深層滑坡。軟弱滑動(dòng)層是在上覆排土壓力下，黃土的微結(jié)構(gòu)浸水變化而形成的演化軟弱層，該層是導(dǎo)致排土場(chǎng)失穩(wěn)破壞的主要控制因素。

事后數(shù)值模擬發(fā)現(xiàn)，若不考慮黃土浸水力學(xué)性質(zhì)劣化演化而成的軟弱面，則排土場(chǎng)基底黃土內(nèi)僅有孤立的塑變區(qū)出現(xiàn)，塑性區(qū)不貫通，可能不會(huì)發(fā)生大規(guī)?；瑒?dòng)破壞；但若考慮軟弱面，采用軟弱面物理力學(xué)參數(shù)進(jìn)行數(shù)值模擬，則塑性區(qū)明顯貫通，貫通形態(tài)與滑面形態(tài)相符，邊坡處于整體不穩(wěn)定性狀態(tài)[1]。

圖3 安太堡煤礦南排土場(chǎng)滑坡工程地質(zhì)縱斷面圖（據(jù)文獻(xiàn)［1］修改）Figure 3 Longitudinal profile of Nanpai spoil dump

1.3 美國(guó)MSW固體垃圾場(chǎng)大滑坡

1.3.1 MSW固體垃圾場(chǎng)概況

1996年3月9 日，美國(guó)俄亥俄州辛辛那提市西北郊外15.3km處的城市生活垃圾和工業(yè)固體廢物堆場(chǎng)MSW發(fā)生滑坡，滑坡總量120萬m3，橫向位移275m，垂直最大位移達(dá)61m，圖4為滑坡破壞后的地質(zhì)縱斷面圖[1]。

該垃圾場(chǎng)基底巖層為頁巖和石灰?guī)r，呈緩傾角（1～2m/1000m，0.06°～0.12°）上覆2～5m后的褐色土層，褐色土層由殘積土和崩積物組成，黏粒含量較高，總體呈層狀結(jié)構(gòu)，多含有碎石巖塊。褐色黏土和風(fēng)化頁巖在地下水的浸泡風(fēng)化作用下，塑性增大，抗剪強(qiáng)度急劇下降，是垃圾場(chǎng)滑動(dòng)失穩(wěn)破壞的“內(nèi)因”條件之一，是導(dǎo)致垃圾場(chǎng)失穩(wěn)滑動(dòng)的主要控制因素。

1.3.2 失事原因分析

事后分析資料表明[1]：

（1）公路施工在坡腳處開挖形成臨空面，誘發(fā)了滑坡體前緣變形，大大降低了整個(gè)固體堆場(chǎng)的穩(wěn)定性。

（2）坡頂處，在滑坡前幾個(gè)月堆積了約2300t垃圾。

圖4 美國(guó)MSW固體垃圾場(chǎng)滑動(dòng)后的縱斷面圖 （據(jù)文獻(xiàn)[1]修改）Figure 4 Longitudinal profile of MSW，USA

（3）坡頂?shù)牧芽p在滑坡初期出現(xiàn)，并不斷張開、加深，進(jìn)而出現(xiàn)陡坎，這些特征符合“推移式滑坡特征”。

（4）固體廢棄物中，形成了連續(xù)統(tǒng)一的地下水位線，由高水頭垃圾堆流向堆積體前緣坡腳，地下水浸泡弱化了褐色黏土層和風(fēng)化頁巖的抗剪切能力。

（5）測(cè)斜儀觀測(cè)資料揭示飽和褐色黏土層為主要滑動(dòng)面，滑面在坡腳處的臨空面也沿著軟黏土層出露。

MSW垃圾場(chǎng)滑坡變形機(jī)理是：滑面沿著地基褐色黏土層和風(fēng)化頁巖發(fā)生發(fā)展，主要原因是地基褐色黏土泡水后剪切強(qiáng)度降低，加之在坡頂再加載（繼續(xù)堆填垃圾）、臨近爆破震動(dòng)、坡腳開挖等因素誘發(fā)下發(fā)生的深部推移式滑動(dòng)破壞[1]。

該固體垃圾中曾經(jīng)堆置過爛泥等物質(zhì)，但本次滑動(dòng)并沒有沿著固體廢物內(nèi)部軟弱帶滑動(dòng)。市政垃圾料的抗剪強(qiáng)度較高可能與其中的塑料制品和其他材料相互“咬合”等因素有關(guān)，這也是一些市政垃圾場(chǎng)邊坡坡腳近乎直立狀態(tài)但可以保持長(zhǎng)時(shí)間的穩(wěn)定性的原因之一。

可見評(píng)價(jià)棄渣場(chǎng)/固體廢棄物的穩(wěn)定性，不僅要重視棄渣棄料的穩(wěn)定性，還要重要地基的軟弱地層力學(xué)參數(shù)浸水后進(jìn)一步劣化和潛在的深部滑動(dòng)破壞。

1.4 深圳 12.20 渣場(chǎng)事故 [3-6]

1.4.1 渣場(chǎng)概況

2015年12月20 日，該棄渣場(chǎng)發(fā)生了大規(guī)模失穩(wěn)滑坡，涉及15家公司的22棟廠房在事故中被掩埋，損失慘重。該棄渣場(chǎng)利用山頂處廢棄的凹陷采石場(chǎng)堆渣逐漸形成，由于其位于山頂，高程高于周邊廠房和居民區(qū)，為一典型的“頭頂庫”。

事故調(diào)查組的結(jié)論：建設(shè)和經(jīng)營(yíng)者均沒有在該棄渣場(chǎng)修建完善可靠的導(dǎo)排水系統(tǒng)，在渣場(chǎng)底部的大量積水沒有得到有效清除之前就開始堆填建筑渣土，加之在棄渣場(chǎng)周邊泉水和天降雨水的不斷加入，棄渣體內(nèi)部的含水量不斷升高，最后達(dá)到過飽和的狀態(tài)，這就造成棄渣體底部和原始地面之間形成軟弱滑動(dòng)層；另外，棄渣場(chǎng)還存在嚴(yán)重的超高超量加載渣土的現(xiàn)象，大量渣土在自身重力作用下沿南高北低的山勢(shì)滑動(dòng)，形成了破壞力巨大的高勢(shì)能滑坡體。

1.4.2 滑動(dòng)破壞面特征

棄渣體最高處和最低處相差僅50m左右，且坡體較平緩，未滑動(dòng)前，前緣坡度約30°，棄渣體破壞后的殘留滑面非常平緩，和一般巖土計(jì)算軟件搜索出的潛在滑動(dòng)面差別很大，如圖5所示為工程地質(zhì)縱斷面圖。補(bǔ)勘鉆孔資料揭示滑動(dòng)的破壞面極其平緩，角度僅有4°左右[3]。文獻(xiàn)[4]稱之為“泥墊托筏效應(yīng)”，即在承壓浮托、泥化地基、臨空滑移和堆載堆擠等綜合作用下形成“人造滑坡”。

圖 5 工程地質(zhì)縱斷面圖[3]Figure 5 Longitudinal profile of the landslide[3]

地下水抬升對(duì)棄渣體穩(wěn)定性影響較大，雖然該棄渣場(chǎng)堆積坡度較為平緩，其穩(wěn)定性也隨著地下水位的抬高而大大降低。由此可見，即使在封閉條件較好、凹陷的采石坑內(nèi)堆放棄渣，只要在凹陷處存在相對(duì)低的出口，棄渣體依然存在沿凹陷較低出口處失穩(wěn)破壞的風(fēng)險(xiǎn)。

其失穩(wěn)破壞與地下水作用緊密，尤其是大量積水未排就開始棄渣，加之深圳降雨量較大，可致使棄渣體飽和強(qiáng)度降低，加之棄渣成分復(fù)雜，在浸泡等作用下淤泥化，在底部或者渣土內(nèi)部可能形成多個(gè)潛在軟弱滑動(dòng)層帶[5-6]。

2 固體廢棄物堆場(chǎng)的水文地質(zhì)特征

固體廢棄物堆場(chǎng)地下水的補(bǔ)給來源主要是大氣降雨或原有地表和地下水補(bǔ)給，作為一個(gè)水文地質(zhì)單元，具有補(bǔ)給、徑流和排泄途徑。國(guó)內(nèi)許多學(xué)者對(duì)降雨入滲條件下邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行了研究，獲得如下共識(shí)：在降雨入滲條件下，非飽和土層中孔隙水壓力隨之升高、土體重度隨之增加；由于水對(duì)土體浸泡軟化作用使其抗剪強(qiáng)度降低，邊坡的穩(wěn)定安全系數(shù)則會(huì)隨之降低。

固體廢棄物堆場(chǎng)不僅是大氣降雨的滯水體和和蓄水體，還是地下水的滲流通道，其地下水主要來源有：

（1）大氣降雨經(jīng)過山坡和棄渣表面匯水入滲形成。

（2）原有場(chǎng)地泉水溪水等地下水排泄點(diǎn)，被棄渣覆蓋后，但仍然有地下水活動(dòng)且進(jìn)入棄渣體。

大氣降雨經(jīng)山坡匯水、原有地下水和渣體表面降雨入滲補(bǔ)給排土場(chǎng)/棄渣場(chǎng)，經(jīng)棄渣內(nèi)部徑流由高水頭流向低水頭，在排土場(chǎng)坡腳處排泄，圖6為理想狀態(tài)下地下水運(yùn)移示意圖。

圖6 棄渣場(chǎng)地下水補(bǔ)給和排泄示意圖（據(jù)文獻(xiàn)[1]修改）Figure 6 The sketch map of groundwater migration around solid waste depots

目前棄渣場(chǎng)的水文地質(zhì)條件分析，多未考慮到原有地貌條件下水文地質(zhì)條件的改變對(duì)棄渣場(chǎng)運(yùn)行的影響，如泉水等對(duì)堆渣后水文地質(zhì)條件的影響。事實(shí)上，由于棄渣體為物源復(fù)雜的人工堆積體，其內(nèi)部結(jié)構(gòu)同自然邊坡相比更為復(fù)雜和隨機(jī)，自然形成的坡積物、洪積、崩塌堆積等尚有一定規(guī)律可循。水電工程棄渣場(chǎng)多種來源的渣料混合堆填一般會(huì)導(dǎo)致顆粒級(jí)配嚴(yán)重不良，所以實(shí)際工程中也很難準(zhǔn)確判定和評(píng)價(jià)渣體內(nèi)部滲流場(chǎng)。

3 探討緩傾角深層滑動(dòng)的發(fā)生機(jī)理

上述固體堆場(chǎng)失穩(wěn)實(shí)例也說明了巖土力學(xué)中的強(qiáng)度和變形問題并不是完全不相關(guān)聯(lián)的，但在土力學(xué)中，有關(guān)地基變形的計(jì)算和地基穩(wěn)定性（強(qiáng)度）的驗(yàn)算往往是分別討論的。

地基變形的理論計(jì)算一般限制在彈性的范圍內(nèi)，而強(qiáng)度失穩(wěn)則是土體中塑性剪切變形發(fā)展的結(jié)果，對(duì)于這兩類問題分別采用不同的方法來計(jì)算，似乎是互不相關(guān)的兩個(gè)問題，但在實(shí)際工程案例中，這兩個(gè)問題并不是截然分開的[7]。在加荷載的過程中，土中應(yīng)力不斷地增大，土體由彈性狀態(tài)向塑性狀態(tài)發(fā)展，由局部的塑性破壞逐漸擴(kuò)展，直至完全破壞（見圖7）。完全彈性或完全塑性的狀態(tài)只是兩個(gè)極端，大部分的過程是兩種狀態(tài)并存、互相關(guān)聯(lián)發(fā)展的[7]。

地面的沉降往往掩蓋了深層的局部剪切破壞，如果不采取措施，最終可能會(huì)釀成整體破壞的事故[7]。尤其對(duì)于相對(duì)松散棄渣/排土場(chǎng)，由于堆積高度高，變形量大，在穩(wěn)定性分析時(shí)，忽視或不重視堆渣失序分析和相對(duì)軟弱層的側(cè)向水平位移可能會(huì)有較大的安全隱患。

棄渣場(chǎng)底部存有軟弱地層，且有發(fā)生側(cè)向位移的地形地貌條件時(shí)，側(cè)向水平位移大小（多指臨空面方向）是一個(gè)十分敏感和關(guān)鍵的指標(biāo)，反映了巖土體中是否發(fā)生塑性變形，可將其作為檢驗(yàn)地基穩(wěn)定性的指標(biāo)之一。

目前棄渣場(chǎng)工程設(shè)計(jì)措施中對(duì)堆渣工程、攔擋工程和排水工程均十分重視，地表和渣體底部設(shè)置了綜合的截排水設(shè)施，如地下盲溝、地表截水溝和排水溝渠等。但對(duì)地下水對(duì)軟弱基座及渣體內(nèi)夾層的軟化或溶蝕、潛蝕等作用考慮得相對(duì)較少。

圖7 地基破壞過程的幾個(gè)階段[7]Figure 7 The characteristic of foundation deformation according to different load

可見，在上覆巖土層（渣體）壓力和地下水的浮托和滲透壓力等作用下，基底軟弱巖層將可能產(chǎn)生塑性流動(dòng)并向臨空面方向擠出，并先在上覆巖土層后緣某處產(chǎn)生拉裂形成陷落帶，進(jìn)而可能形成整體式的側(cè)向擴(kuò)離，最終形成緩傾滑面的平推式滑坡。

由以上分析可見，上述固體堆場(chǎng)的緩傾角深層推移式破壞可歸于邊坡的“塑流—拉裂”破壞模式[8]。

4 結(jié)論及建議

（1）棄渣場(chǎng)基底巖土層物理力學(xué)性質(zhì)和水文地質(zhì)條件變化也是影響棄渣場(chǎng)穩(wěn)定性的重要因素之一。棄渣場(chǎng)勘察設(shè)計(jì)時(shí)，建議關(guān)注緩傾角深層滑動(dòng)破壞模式。

（2）足夠的地質(zhì)勘測(cè)工作是一切地質(zhì)評(píng)價(jià)、穩(wěn)定性計(jì)算、設(shè)計(jì)和施工的基礎(chǔ)。

1）建議重視棄渣場(chǎng)所在溝谷的地表徑流、泉水出露等水文地質(zhì)條件的調(diào)查，并評(píng)估堆渣后的水文地質(zhì)條件變化及對(duì)棄渣場(chǎng)穩(wěn)定性的潛在影響。

2）建議棄渣場(chǎng)勘探時(shí)，按“田”字形布置勘探線，勘探點(diǎn)不宜少于9個(gè)，主軸勘探線上不宜少于3個(gè)控制性鉆孔，其深度以查明軟弱帶與可能的滑動(dòng)面、滲流等地基穩(wěn)定性問題為準(zhǔn)，鉆孔進(jìn)入中風(fēng)化巖層的深度不宜小于5m。覆蓋層較厚時(shí)，鉆孔進(jìn)入密實(shí)地層足夠深度，“密實(shí)地層”是指貫入試驗(yàn)的錘擊數(shù)大于50的土層。

3）被視為“壩后壓坡體”的水電站棄渣場(chǎng)，由于其可能對(duì)當(dāng)?shù)夭牧蠅萎a(chǎn)生拉拽、影響大壩滲流等不良作用，建議其地質(zhì)勘察工作量布置和鉆孔深度參考其銜接的大壩地勘技術(shù)要求。

（3）重視棄渣場(chǎng)變形機(jī)理分析[9-11]?！按致缘恼_估算和判斷，其意義遠(yuǎn)大于不合實(shí)際的精細(xì)計(jì)算”。

在棄渣場(chǎng)工程設(shè)計(jì)中應(yīng)首先根據(jù)棄渣場(chǎng)物源、地形地貌和工程地質(zhì)條件判斷可能的滑裂面型式，并結(jié)合下伏巖土層地質(zhì)條件、堆存過程和危險(xiǎn)斷面、渣場(chǎng)失穩(wěn)特點(diǎn)等因素合理確定計(jì)算斷面?？茖W(xué)合理的棄渣場(chǎng)穩(wěn)定性分析流程應(yīng)為：渣體特征和堆置要素→潛在破壞模式→確定計(jì)算方法→定性分析→定量計(jì)算（極限平衡法和數(shù)值計(jì)算）。

（4） 建議重視棄渣場(chǎng)周圍地質(zhì)環(huán)境調(diào)查，尤其是高高程位置是否有潛在天然崩塌滑體，崩塌滑體失穩(wěn)后的巨大沖撞作用可誘發(fā)人工棄渣場(chǎng)的失穩(wěn)滑動(dòng)。所以，在棄渣場(chǎng)選址時(shí)，不僅要考慮棄渣場(chǎng)的穩(wěn)定性及其對(duì)周邊環(huán)境的影響，還要考慮其周邊自然環(huán)境潛在的不安全因素對(duì)擬建棄渣場(chǎng)的影響。