關(guān)于熱鍍鋅線活套系統(tǒng)功能的優(yōu)化

布曉亮，劉志闖，李志仁

（河鋼集團(tuán)承鋼公司，河北 承德 067000）

承鋼公司實現(xiàn)低成本“以熱帶冷”熱軋酸洗板材、和高端冷軋板材的生產(chǎn)，有利于提升產(chǎn)業(yè)層次、延伸產(chǎn)業(yè)鏈條、促進(jìn)產(chǎn)品結(jié)構(gòu)的優(yōu)化調(diào)整，推進(jìn)節(jié)能減排，大力發(fā)展高附加值產(chǎn)品，提高產(chǎn)品的競爭力和企業(yè)的效益，實現(xiàn)承鋼公司快速發(fā)展以及產(chǎn)品結(jié)構(gòu)戰(zhàn)略性轉(zhuǎn)移，把承鋼公司建成具有釩鈦特色的高強(qiáng)優(yōu)質(zhì)板材基地，并使之成為區(qū)域化市場主導(dǎo)企業(yè)和國際上最具競爭力的釩鈦鋼鐵企業(yè)。在處理線中，活套是保證工藝段穩(wěn)定運行的一個重要組成部分，它位于工藝段前后部位，提高活套有效長度及活套穩(wěn)定性，能防止由于入口段、出口段機(jī)電故障導(dǎo)致的工藝段降速或停機(jī)，從而保證產(chǎn)品質(zhì)量提升產(chǎn)品合格率及成材率。

1 活套功能及工作原理介紹

1.1 入口活套

承鋼冷軋的熱鍍鋅線出口活套是一個6 層的水平活套，它分開了機(jī)組的入口段和工藝段。入口活套車將用來儲存足夠的帶鋼以此來保證入口鋼卷切換停機(jī)時候工藝段以恒定的速度運行。這個活套長期工作在滿套位，當(dāng)入口鋼卷切換周期內(nèi)入口活套內(nèi)的帶鋼儲量將被消耗（放套），焊機(jī)將入口帶鋼焊接完畢后通過將入口段速度高于工藝段速度運行，使得帶鋼重新充入入口活套（沖套）[1]。

1.2 出口活套

承鋼冷軋的熱鍍鋅線入口活套也是一個6 層的水平活套，它分開機(jī)組的工藝段和出口段。出口活套車將用來儲存足夠的帶鋼來保證出口鋼卷切換停機(jī)時候工藝段以恒定的速度運行。這個活套長期工作在空套位，當(dāng)出口鋼卷切換周期內(nèi)工藝段來的帶鋼將被儲量在內(nèi)部（沖套），出口段完成卷取機(jī)切換后通過將出口段速度高于工藝段速度運行，消耗儲存的帶鋼（放套）。

2 活套功能優(yōu)化

承鋼冷軋鍍鋅線在生產(chǎn)過程中由于工藝、機(jī)電問題導(dǎo)致故障發(fā)生時極易造成工藝段降速或停車，此次優(yōu)化主要內(nèi)容集中在活套有效套量放大和焊縫同步上。

2.1 入口活套有效套量放大

入口活套設(shè)計全長（兩個阻尼器間距）64.404m，活套有效長度47.704m（程序?qū)懭胫禐?7.932）。

圖1 入口活套滿套側(cè)設(shè)計值

圖2 入口活套空套距離設(shè)計值

圖1、圖2 所示為原設(shè)計的滿套位距離阻尼器11.4m（快停與急停位置距離3.5m、急停位置與阻尼器距離7.9m（包括活套車托輥0.7m、活套車5.1m、））。空套快停位置距離阻尼器5.3m（快停與急停位置距離2.5m、急停位置與阻尼器距離3.0m（活套車托輥占用1.7m）。

圖3 入口活套安全停車距離計算表

圖3 所示為入口活套安全停車距離計算表格。計算得出如下結(jié)論：滿套位急停開關(guān)觸發(fā)后小車最快速運行停止距離1.059m、快停開關(guān)觸發(fā)后小車最快速運行停止距離1.349m（快停開關(guān)觸發(fā)后小車正常生產(chǎn)降速停車距離0.2m）、小車生產(chǎn)時正常停車的停止距離0.2m；空套位急停開關(guān)觸發(fā)后小車最快速運行停止距離0.667m、快停開關(guān)觸發(fā)后小車最快速運行停止距離0.957m（快停開關(guān)觸發(fā)后小車正常生產(chǎn)降速停車距離0.2m）、小車生產(chǎn)時正常停車的停止距離0.2m。

綜上所述重新布置入口活套滿套位、空套位快停及急停開關(guān)位置，在充分保護(hù)活套車等機(jī)械設(shè)備安全的前提下放大入口活套有效套量約5.7m。

2.2 出口活套有效套量放大

原設(shè)計出口活套全長（兩個阻尼器間距）56.21m，活套有效長度39.91m。（程序?qū)懭胫禐?9.81）。

圖4 出口活套滿套側(cè)設(shè)計值

圖5 出口活套空套距離設(shè)計值

圖4、圖5 所示為原設(shè)計的滿套位距離阻尼器10.9m（快停與急停位置距離2.9m、急停位置與阻尼器距離8.0m（包括活套車托輥0.7m、活套車5.1m、））?？仗卓焱Ｎ恢镁嚯x阻尼器5.5m（快停與急停位置距離3.1m、急停位置與阻尼器距離2.4m（活套車托輥占用1.7m）。

根據(jù)出口活套安全停車距離計算表格。計算得出如下結(jié)論：滿套位急停開關(guān)觸發(fā)后小車最快速運行停止距離0.667m、快停開關(guān)觸發(fā)后小車最快速運行停止距離0.957m（快停開關(guān)觸發(fā)后小車正常生產(chǎn)降速停車距離0.2m）、小車生產(chǎn)時正常停車的停止距離0.2m；空套位急停開關(guān)觸發(fā)后小車最快速運行停止距離1.059m、快停開關(guān)觸發(fā)后小車最快速運行停止距離1.349m（快停開關(guān)觸發(fā)后小車正常生產(chǎn)降速停車距離0.2m）、小車生產(chǎn)時正常停車的停止距離0.2m。

綜上所述重新布置入口活套滿套位、空套位快停及急停開關(guān)位置，在充分保護(hù)活套車等機(jī)械設(shè)備安全的前提下放大入口活套有效套量約5m。

2.3 入出口活套程序優(yōu)化

（1）標(biāo)定入口活套滿套位激光測距值（FB261 的network5 中0%套量激光測距值8052 改為4770；活套車工作區(qū)間值47932改為51214；DB1281 塊中100%區(qū)間對應(yīng)的量程47.932 改為51.214）修改完成觀察全線跟蹤。

（2）標(biāo)定入口活套空套位激光測距值（FB261 的network5 中活套車工作區(qū)間值51214 改為53430；DB1281 塊中100%區(qū)間對應(yīng)的量程“地址DB1281.DBD208”51.214 改為53.43，偏置值“地址DB1281.DBD212”12.28 改為10.064）。

（3）標(biāo)定出口活套滿套位激光測距值（FB261 的network5 中0%套量激光測距值7.6 改為4.73；活套車工作區(qū)間值39 改為41.87；DB1281 塊中100%區(qū)間對應(yīng)的量程39 改為41.87）修改完成觀察全線跟蹤。

（4）標(biāo)定出口活套空套位激光測距值（FB261 的network5 中活套車工作區(qū)間值41.87 改為43.99；DB1281 塊中100%區(qū)間對應(yīng)的量程“地址DB1281.DBD208”41.87 改為43.99，偏置值“地址DB1281.DBD212”17 改為14.88）。

（5）微調(diào)固定部分長度“地址DB1281.DBD236”，根據(jù)現(xiàn)場焊縫實際位置判斷增加及減少，如果焊縫檢測窗口提前打開，減少此固定部分長度，如果焊縫檢測窗口靠后，則需要增加此固定部分長度。

（6）在HMI 操作畫面中增加SEGMENT 值，如果焊縫跟蹤位置不正確，可根據(jù)焊縫實際位置同步跟蹤畫面，在OVERVIEW 總畫面中右側(cè)選擇要同步的焊縫號及要同步位置的SEGMENT 值即可同步。

3 結(jié)論

入口活套重新計算急停、快停小車所需的停車時間及安全距離，按照新計算數(shù)據(jù)的優(yōu)化急停、快停磁力開關(guān)位置從而增加活套長度30m，為焊機(jī)焊接及工藝段穩(wěn)定爭取30s（按照工藝段速度為60m/s 計算）；出口活套重新計算急停、快停小車所需的停車時間及安全距離，按照新計算的數(shù)據(jù)優(yōu)化急停、快停磁力開關(guān)位置從而增加活套長度24m，為工藝段穩(wěn)定爭取24s（按照工藝段速度為60m/s 計算）。

通過程序優(yōu)化保證了或套內(nèi)焊縫跟蹤的準(zhǔn)確性。對于處理線來說工藝段穩(wěn)定才能保證產(chǎn)品的合格率，此次優(yōu)化后極大的提高了鍍鋅線工藝段穩(wěn)定性，降低了入口機(jī)電設(shè)備故障造成的工藝段降速或停機(jī)。