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    大型循環(huán)流化床鍋爐NOx超低排放技術(shù)的對(duì)比研究

    2020-12-28 02:26劉明
    中阿科技論壇(中英阿文) 2020年10期
    關(guān)鍵詞:超低排放循環(huán)流化床

    劉明

    摘要:循環(huán)流化床鍋爐燃燒溫度低,床溫區(qū)間范圍小,一次風(fēng)率變化范圍有限等,燃燒調(diào)整手段和影響因素少,在低氮燃燒改造中,只要抓住布風(fēng)板改造和分離器提效改造兩個(gè)重點(diǎn),實(shí)現(xiàn)NOx超低排放是比較容易的。四臺(tái)鍋爐及改造方案的對(duì)比研究表明:使布風(fēng)板布風(fēng)均勻,對(duì)不同煤種確定合適的一次風(fēng)率,提高分離器入口煙氣流速,確定適合的中心筒尺寸,從而提高分離器效率,使床溫可控,是CFB(循環(huán)流化床)鍋爐低氮燃燒改造的關(guān)鍵。

    關(guān)鍵詞:循環(huán)流化床;NOx;超低排放;外置床;旋風(fēng)分離器

    中圖分類號(hào):TK01? ? ? ? ? ? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A

    循環(huán)流化床(CFB)鍋爐燃燒與煤粉鍋爐燃燒生成NOx的機(jī)理是相同的,由于流化床鍋爐的燃燒溫度較煤粉爐低得多,因此,熱力型NOx的生成量幾乎沒(méi)有;同時(shí),由于飛灰的再循環(huán),未燃盡顆粒的停留時(shí)間很長(zhǎng),鍋爐燃燒的過(guò)量空氣系數(shù)較低時(shí)也能收到較好的燃盡效果,因此,有利于降低燃料型NOx生成。盡管CFB鍋爐在低NOx燃燒方面具有先天優(yōu)勢(shì),但床溫控制水平、一次風(fēng)量大小、循環(huán)灰量、二次風(fēng)布置等因素仍對(duì)流化床鍋爐的NOx生成有著重大影響,甚至決定改造的成敗。本文對(duì)幾個(gè)CFB鍋爐的設(shè)計(jì)與改造方案和效果進(jìn)行對(duì)比分析,以期明確流化床低氮改造的技術(shù)關(guān)鍵。

    1? 研究對(duì)象簡(jiǎn)介

    本文研究對(duì)象為四臺(tái)300MW等級(jí)CFB鍋爐,以下分別稱為鍋爐A、B、C、D。鍋爐A、B為東方鍋爐廠設(shè)計(jì)制造,其中鍋爐B為超臨界鍋爐;鍋爐C和D分別為上海鍋爐廠和哈爾濱鍋爐廠設(shè)計(jì)制造,其中鍋爐C為超臨界鍋爐,鍋爐D布置有外置床換熱器,爐膛整體高度較低。四臺(tái)鍋爐均設(shè)計(jì)燃用煙煤,且大多摻燒煤泥。

    四臺(tái)鍋爐代表了三大鍋爐廠300MW級(jí)鍋爐的主流技術(shù),在運(yùn)行中鍋爐出力和蒸汽參數(shù)正常,灰渣含碳量相差不大。表1列出了各臺(tái)鍋爐的主要設(shè)計(jì)特點(diǎn)和運(yùn)行實(shí)績(jī)。

    上述四臺(tái)鍋爐,除鍋爐B為新機(jī)組,在鍋爐設(shè)計(jì)階段進(jìn)行了低氮燃燒設(shè)計(jì)外,其余鍋爐均進(jìn)行了改造。鍋爐A在運(yùn)行中摻燒煤泥的量較大,煤的熱值波動(dòng)范圍大,但床溫控制很低,負(fù)荷降低時(shí)床溫隨著降低,低于200 MW后,床溫約800 ℃,因此,NOx生成濃度小;鍋爐C經(jīng)歷過(guò)一次不成功的低氮改造,大量減少了鍋爐一次風(fēng)量,實(shí)測(cè)一次風(fēng)率降低至36%,導(dǎo)致床溫較高,脫硝前NOx濃度升高;鍋爐D未經(jīng)低氮改造,燃燒劣質(zhì)煙煤并摻燒煤泥,對(duì)鍋爐進(jìn)行摸底試驗(yàn)表明,實(shí)際鍋爐一次風(fēng)率50%~55%,床溫可控,但風(fēng)帽磨損嚴(yán)重,布風(fēng)均勻性較差,二次風(fēng)口燒損和返料現(xiàn)象突出,旋風(fēng)分離器效率偏低。

    對(duì)于流化床鍋爐來(lái)說(shuō),布風(fēng)均勻性是基本要求,四臺(tái)鍋爐基本上實(shí)現(xiàn)了均勻布風(fēng)的條件,鍋爐D的風(fēng)帽風(fēng)孔磨損很均勻,說(shuō)明一次風(fēng)速也是均勻的。

    由表1數(shù)據(jù)可知,影響流化床鍋爐NOx生成的主要是床溫和一次風(fēng)率,而一次風(fēng)率對(duì)床溫有直接影響。鍋爐A摻煤泥量大,床溫很低,NOx濃度就低;鍋爐C的一次風(fēng)率過(guò)低,床溫偏高,結(jié)果NOx的生成濃度也高。

    2? 各爐改造方案及效果

    表2列出了四臺(tái)鍋爐低氮改造方案及配套脫硝改造主要內(nèi)容。對(duì)于流化床鍋爐來(lái)說(shuō),低氮燃燒改造必改的內(nèi)容是布風(fēng)板,同時(shí)旋風(fēng)分離器是流化床區(qū)別于煤粉爐的主要部件,其效率高低對(duì)床溫影響很大,一般也必須改造。鍋爐A、B僅進(jìn)行了選擇性非催化還原(SNCR)改造,由于布風(fēng)設(shè)計(jì)良好,一次風(fēng)率控制適當(dāng),床溫水平適中,因此,取得了很好的NOx控制效果,在沒(méi)有選擇性催化還原技術(shù)(SCR)改造甚至SNCR不投入的情況下,均可實(shí)現(xiàn)超低排放。

    鍋爐B采用了類似煤粉鍋爐分離燃盡風(fēng)的理念,設(shè)計(jì)了分級(jí)風(fēng),實(shí)際上是否是分級(jí)風(fēng)起到了降低NOx的效果是有爭(zhēng)議的。鍋爐C對(duì)燃盡風(fēng)系統(tǒng)有過(guò)改造,但并不成功,后拆除;陜北某電廠采用類似燃盡風(fēng)改造方案,投運(yùn)后效果不明顯。二次風(fēng)分級(jí)布置從流化床鍋爐低氮燃燒原理來(lái)說(shuō),并不一定適用,且有影響物料傳遞的風(fēng)險(xiǎn)。從本次對(duì)比的鍋爐A和鍋爐B來(lái)看,同為東鍋300MW容量鍋爐,有和無(wú)二次風(fēng)分級(jí)設(shè)計(jì),從低氮效果來(lái)看無(wú)差別。

    旋風(fēng)分離器是CFB的關(guān)鍵設(shè)備,分離效率的高低決定了飛灰含碳量和爐效,因?yàn)榉盗辖?jīng)冷卻降溫,返料量的多少對(duì)調(diào)節(jié)床溫效果顯著,因此,CFB必須保持分離器的高效率。通行的做法是實(shí)測(cè)鍋爐煙氣量,核算分離器進(jìn)口流速,滿負(fù)荷分離器進(jìn)口流速不低于25 m/s,靶區(qū)做好防磨。鍋爐D還將中心筒加長(zhǎng)了500 mm,使分離器效率得到提高。圖1是分離器進(jìn)口風(fēng)道改造示意圖。

    鍋爐C的布風(fēng)板采用的是大床結(jié)構(gòu),風(fēng)帽總數(shù)為2 334個(gè)。大床結(jié)構(gòu)的布風(fēng)板較易形成布風(fēng)不均的問(wèn)題,一般通過(guò)不均勻風(fēng)孔設(shè)計(jì)或部分風(fēng)管節(jié)流的辦法達(dá)到均勻布風(fēng)的效果。鍋爐改造整體更換了全部風(fēng)帽,對(duì)于布風(fēng)板邊緣區(qū)的10孔風(fēng)帽,更換為9孔風(fēng)帽;其他區(qū)域的12孔風(fēng)帽更換為10孔風(fēng)帽。對(duì)于中部區(qū)域風(fēng)量和風(fēng)壓相對(duì)集中的區(qū)域,采取了在風(fēng)管下端增加φ30mm圓鋼以降低風(fēng)管流通截面積的方案。風(fēng)帽改造后,鍋爐布風(fēng)的均勻性大大改善,床溫分布更均勻。但鍋爐C的風(fēng)孔數(shù)量的變更并不成功,因?yàn)轱L(fēng)孔由12個(gè)降低至10個(gè),節(jié)流比例約16.7 %,風(fēng)孔由10個(gè)降低至9個(gè),節(jié)流比例10 %,按風(fēng)帽數(shù)量加權(quán)平均統(tǒng)計(jì),本次風(fēng)帽改造布風(fēng)板節(jié)流一次風(fēng)約15%,實(shí)際布風(fēng)板阻力增加0.2 kPa,一次風(fēng)率約36%,一次風(fēng)量降低使床層冷卻變差,床溫平均升高50 ℃以上。

    鍋爐A、B的布風(fēng)板設(shè)計(jì)較為獨(dú)特,不易復(fù)制。在一次風(fēng)率相差不大的情況下,適當(dāng)封堵部分風(fēng)帽是較好辦法。鍋爐D即是在實(shí)測(cè)一次風(fēng)率55%左右,適當(dāng)降低至50 %即可滿足低氮燃燒條件,因此按圖2進(jìn)行了局部封堵(外圈風(fēng)帽封堵3/4周,其他風(fēng)帽更換外帽),外周風(fēng)帽封堵后須對(duì)側(cè)壁澆注料進(jìn)行適當(dāng)修補(bǔ)。

    因?yàn)椴硷L(fēng)板改造不很成功,爐膛出口NOx濃度高,鍋爐C采用了SNCR和外置SCR的脫硝改造方案,鍋爐D同樣進(jìn)行了SCR改造,不過(guò)布置為煙道型。鍋爐C和D的改造略為保守,實(shí)際上絕大多數(shù)CFB鍋爐均可以通過(guò)燃燒改造和配合SNCR達(dá)到超低排放的要求。

    如表2所述,因?yàn)殄仩tD的一次風(fēng)機(jī)風(fēng)壓和風(fēng)量裕量超大,同時(shí)二次風(fēng)壓頭低,二次風(fēng)噴口返料和燒損較重,因此針對(duì)性地進(jìn)行了一次風(fēng)向二次風(fēng)的轉(zhuǎn)移改造,增加了調(diào)節(jié)風(fēng)門、膨脹節(jié)、支吊架等設(shè)備,提高二次風(fēng)壓和風(fēng)量,提高二次風(fēng)的風(fēng)速和穿透力,降低飛灰和NOx都是有利的,該方案在存在類似條件的鍋爐上可供借鑒,見(jiàn)圖3。

    3? 流化床鍋爐NOx超低排放改造影響因素分析

    影響CFB鍋爐NOx生成濃度的因素主要是燃燒溫度、燃料的粒徑、過(guò)量空氣系數(shù)和一、二次風(fēng)率。因?yàn)槿紵龡l件因素,流化床的溫度均在1 000 ℃以下,因此熱力型NOx可以忽略,主要是控制燃料型NOx的生成。

    燃煤顆粒較細(xì)可加強(qiáng)爐內(nèi)傳熱,使?fàn)t內(nèi)熱量分配更趨合理,保證爐內(nèi)溫度場(chǎng)均勻,避免密相區(qū)出現(xiàn)局部超溫現(xiàn)象;燃煤顆粒越細(xì),燃燒速率提高,O2的加速消耗有利于CO的生成,碳粒表面還原氣氛增強(qiáng),有效抑制NOx生成;同時(shí)顆粒變細(xì)反應(yīng)表面積增大,焦炭對(duì)NOx的還原能力增強(qiáng);顆粒較細(xì),燃燒反應(yīng)時(shí)間提前,相應(yīng)延長(zhǎng)NOx分解還原時(shí)間。

    貧氧條件可有效抑制NOx的生成,過(guò)量空氣系數(shù)增加,NOx生成增加。貧氧燃燒條件下,燃燒中間產(chǎn)物中的含N基團(tuán)易向N2轉(zhuǎn)化,同時(shí)未燃盡C與還原性氣體抑制含N基團(tuán)的氧化反應(yīng),從而抑制NOx生成;而富氧燃燒條件下,燃燒中間產(chǎn)物中的含N基團(tuán)容易氧化生成NOx。

    一次風(fēng)率減小,密相區(qū)為貧氧還原性氣氛,可抑制NOx生成,同時(shí),密相區(qū)流化風(fēng)速減小,氣體及燃煤顆粒停留時(shí)間延長(zhǎng),同樣抑制NOx生成;提高二次風(fēng)率,二次風(fēng)速提高,穿透能力增強(qiáng),稀相區(qū)氣固混合加強(qiáng),有利于降低飛灰含碳量,保證降氮的同時(shí)鍋爐效率不受影響。對(duì)于CFB鍋爐建議一次風(fēng)率保持45 %左右,二次風(fēng)率55 %左右。

    上述因素中,煤粉粒徑和過(guò)量空氣系數(shù)是鍋爐燃燒調(diào)整范圍內(nèi)的內(nèi)容。流化床鍋爐一經(jīng)設(shè)計(jì)定型,可調(diào)整的手段和范圍是很小的,燃料粒徑直接影響飛灰、底渣含碳量,粒徑過(guò)細(xì)則循環(huán)次數(shù)少,過(guò)粗則難于燃盡。因此考慮到燃料制備的電量消耗,對(duì)于不同煤種,燃料粒徑一般是固定的。過(guò)量空氣系數(shù)也可以調(diào)整,在平衡鍋爐排煙損失、未完全燃燒損失和NOx排放濃度后,不同負(fù)荷下也存在一個(gè)最佳值。

    布風(fēng)板布風(fēng)均勻性、一次風(fēng)率的大小和床層溫度水平,實(shí)質(zhì)上影響的是床溫及其均勻性。布風(fēng)不均就不可能使床層溫度均勻,甚至可能造成流化不暢或局部結(jié)焦;一次風(fēng)率高,有的燃料在床層內(nèi)燃燒充分,則床溫升高,如煙煤;劣質(zhì)煤或較差燃料,一次風(fēng)率高則將床溫過(guò)度冷卻。一次風(fēng)率低,燃料燃燒放熱得不到充分冷卻,床溫也會(huì)升高,如上面的鍋爐C。因此無(wú)論對(duì)流化床鍋爐的燃燒還是降低NOx,都要求適宜的一次風(fēng)率。

    CFB鍋爐調(diào)節(jié)床溫的另一重要手段是返料量,大型循環(huán)床鍋爐均對(duì)分離器返料采取了冷卻手段,因此,返料灰的溫度低,調(diào)節(jié)返料量即可以調(diào)節(jié)床溫。流化床內(nèi)的燃燒溫度通常為850~1 000 ℃,溫度過(guò)高,則床層有結(jié)焦風(fēng)險(xiǎn),NOx的生成量也大增;溫度過(guò)低,如低于850 ℃,尤其低于800 ℃,燃料氮中的N2O大量增加。N2O具有很強(qiáng)的破壞臭氧層的能力,同時(shí)溫室效應(yīng)也遠(yuǎn)遠(yuǎn)強(qiáng)于CO2,因此,床溫絕不可以降低。從清潔燃燒的角度,流化床燃燒的床溫溫度最好控制在850~950 ℃。目前許多CFB鍋爐在超低排放改造中取消了爐內(nèi)噴鈣脫硫,這對(duì)降低N2O的生成也是非常不利的,因?yàn)楹}氧化物是抑制N2O生成的催化劑,取消了燃燒脫硫,則更應(yīng)該嚴(yán)格控制床溫。鍋爐A運(yùn)行床溫偏低,雖然NO生成量少,卻是應(yīng)該盡量避免的。

    根據(jù)第2節(jié)的介紹,CFB鍋爐低氮燃燒改造的主要手段是布風(fēng)板均勻性改造、布風(fēng)板阻力和一次風(fēng)率調(diào)整、二次風(fēng)噴口布置改造、分離器提效改造,其中二次風(fēng)口布置和分級(jí)改造的效果不顯著,甚至有失敗的案例;鍋爐D采用的一次風(fēng)向二次風(fēng)轉(zhuǎn)移的改造特別適用于該爐一次風(fēng)機(jī)壓頭裕量與流量裕量特別大的場(chǎng)合,不具有普遍性。因此,從控制床溫和一次風(fēng)率的角度來(lái)看,布風(fēng)板改造和分離器提效是CFB鍋爐改造的重點(diǎn)。

    布風(fēng)板的布風(fēng)均勻是最基本的要求,布風(fēng)板適當(dāng)?shù)淖枇κ遣硷L(fēng)均勻與穩(wěn)定流化的需要,對(duì)于不同煤種,控制適宜的一次風(fēng)率則是控制床溫和污染物生成的基礎(chǔ),最后,分離器提效則對(duì)床溫控制與提高燃燒經(jīng)濟(jì)性均是有利的。

    因此,CFB鍋爐燃燒改造的關(guān)鍵在于布風(fēng)板改造和分離器提效改造,上述鍋爐D的改造總體符合上述要求,根據(jù)布風(fēng)板特點(diǎn)制定適合的改造方案,同時(shí)根據(jù)輔機(jī)設(shè)備特點(diǎn),進(jìn)行了一次風(fēng)向二次風(fēng)轉(zhuǎn)移補(bǔ)風(fēng),改造是成功的。

    4? 結(jié)論

    CFB鍋爐由于其燃燒溫度低、床溫區(qū)間范圍小、一次風(fēng)率變化范圍有限等特點(diǎn),在低氮燃燒改造中,只要抓住布風(fēng)板改造和分離器提效改造兩個(gè)重點(diǎn),達(dá)到理想的NOx控制水平是較易實(shí)現(xiàn)的。使布風(fēng)板布風(fēng)均勻,對(duì)不同煤種確定合適的一次風(fēng)率,提高分離器入口煙氣流速,確定適合的中心筒尺寸,從而提高分離器效率,使床溫可控;同時(shí),在鍋爐運(yùn)行中注意調(diào)整過(guò)量空氣系數(shù)和控制合適的燃料粒徑,CFB鍋爐可達(dá)到低氮燃燒狀態(tài)。本文舉例的四臺(tái)鍋爐,改造方案大同小異,但均不同程度地實(shí)現(xiàn)了鍋爐降低NOx排放濃度的效果。證明了抓住關(guān)鍵因素或主要矛盾,實(shí)現(xiàn)CFB鍋爐低氮燃燒事半功倍。

    (責(zé)任編輯:張? 瓊)

    參考文獻(xiàn):

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