朱天龍
(1.山西天地煤機(jī)裝備有限公司, 山西 太原 030006;2.中國煤炭科工集團(tuán)太原研究院有限公司, 山西 太原 030006)
根據(jù)《煤礦作業(yè)規(guī)程》要求,煤礦井下移動變電站嚴(yán)禁帶電遷移。所以在我國煤礦井下綜采工作面順槽巷道內(nèi),搬運(yùn)移動變電站等設(shè)備列車機(jī)尾到綜采工作面需要預(yù)留至少20 m以上的預(yù)留電纜、液管等,保證綜采工作面生產(chǎn)過程中,用于運(yùn)輸移動變電站等綜采配套設(shè)備的設(shè)備列車保持不動,能夠有足夠的電纜、液管保證工作面采煤機(jī)、液壓支架、刮板輸送機(jī)等設(shè)備的正常運(yùn)行。
目前,大多數(shù)煤礦井下采用單軌吊的型式懸掛存儲電纜,需要人工做大量的輔助措施,例如鋪設(shè)、懸掛單軌吊工字鋼,拆卸、回收單軌吊工字鋼等。勞動強(qiáng)度大,作業(yè)時間長,安全系數(shù)低,成為綜采工作面快速推進(jìn)的瓶頸,一定程度上制約了礦井高產(chǎn)高效目標(biāo)的實現(xiàn),是國內(nèi)外煤礦企業(yè)公認(rèn)的難點。因此,有必要研制一種新型礦用電纜存儲裝置取替?zhèn)鹘y(tǒng)單軌吊的型式。
通過調(diào)研多個煤礦井下膠帶運(yùn)輸順槽巷道內(nèi)設(shè)備的配套,對轉(zhuǎn)載機(jī)、自移機(jī)尾、超前支架、設(shè)備列車等設(shè)備的聯(lián)動運(yùn)輸工藝進(jìn)行系統(tǒng)研究。下面以安山煤礦2002工作面為例,該工作面上、下順槽斷面均為矩型,運(yùn)輸順槽尺寸為寬5.0 m,高2.4 m(一邊硬化后2.2 m),回風(fēng)順槽尺寸為寬5.0 m,高2.6 m。膠運(yùn)巷道布置有ZYDC11600/18/35D型膠運(yùn)巷分體式超前支護(hù)支架組、轉(zhuǎn)載機(jī)、破碎機(jī)等。超前支架跨騎在轉(zhuǎn)載機(jī)兩側(cè),設(shè)備列車布置在轉(zhuǎn)載機(jī)自移機(jī)尾前方,緊鄰膠帶運(yùn)輸機(jī)。設(shè)備列車車尾帶工作面懸空端電纜、液管通過巷道頂板懸掛單軌吊工字鋼懸掛存儲,長度約100 m。設(shè)備單獨控制,平均2周拉移一次設(shè)備列車。采煤機(jī)回采過程中,需要安排專人操作單軌吊收縮存儲電纜。并有專人負(fù)責(zé)拆卸、回收單軌吊工字鋼,拆下的工字鋼需要搬運(yùn)到單軌吊前方端頭繼續(xù)進(jìn)行懸掛連接。整個過程,耗費大量的人力和時間,同時存在一定的安全風(fēng)險[1-3]。
根據(jù)綜采工作面順槽巷道斷面尺寸、設(shè)備布置要求,研究移變列車到轉(zhuǎn)載機(jī)自移機(jī)尾、超前支架懸空段電纜搭接空間及采煤機(jī)回采過程中設(shè)備聯(lián)動工藝要求,充分利用現(xiàn)有設(shè)備的交替移動時間及現(xiàn)有設(shè)備的空間外形尺寸,確定電纜存儲裝置的設(shè)計空間及型式。
礦用電纜存儲裝置主要由承載車、撐頂立柱、伸縮梁、工字鋼軌道、步進(jìn)推移裝置、電纜、電纜托架組成,如圖1所示。相鄰兩臺承載車通過連接桿鉸接。端頭的承載車通過連接機(jī)構(gòu)與平板車相連,形成一體結(jié)構(gòu),使得整套電纜存儲裝置可以隨前方設(shè)備列車組整體移動。承載車上布置有撐頂立柱和伸縮梁,工作時為了有效保證系統(tǒng)的穩(wěn)定性,承載車前后分別布2根撐頂立柱。每臺承載車上布置有兩組伸縮梁,伸縮梁包括上部的懸臂梁和下部的升降油缸,通過控制升降油缸可以根據(jù)順槽巷道實際高度情況自行調(diào)節(jié)伸縮梁高度。伸縮梁上吊掛有軌道,軌道上安裝有可沿軌道滑動的步進(jìn)自移裝置和用于鋪掛電纜的電纜托架。
1-承載車;2-撐頂立柱;3-伸縮梁; 4-軌道; 5-步進(jìn)推移裝置; 6-電纜; 7-電纜托架。圖1 礦用電纜存儲裝置
工作時,軌道吊掛于伸縮梁下方,撐頂立柱接頂、承載車接底,步進(jìn)自移裝置與綜采設(shè)備同步前進(jìn),電纜壓縮;移動列車組時,撐頂立柱縮回,承載車隨移動列車組的推拉油缸前進(jìn),同時控制步進(jìn)自移裝置反向移動,完成電纜拉伸,最終實現(xiàn)電纜伸縮過程的一個循環(huán)。礦用電纜存儲裝置徹底取代傳統(tǒng)單軌吊裝置,提高設(shè)備安全穩(wěn)定性的同時,降低了工人的勞動強(qiáng)度,減少了懸掛電纜的長度。
1) 不需要重復(fù)敷設(shè)軌道,電纜只需一次敷設(shè),電纜的前后移動只需動作操作閥,操作方便、靈活。
2) 伸縮梁底部焊接在承載車上,用于懸掛軌道,擺脫了傳統(tǒng)單軌吊對于頂板條件的要求。
3) 伸縮梁底部安裝有升降油缸,可以調(diào)節(jié)伸縮梁的高度,從而適應(yīng)不同高度的巷道,而且整體易拆卸,操作簡便。
4) 電纜通過電纜托架懸掛于軌道上,可以隨承載車整體移動,方便快捷,大大降低了工人的勞動強(qiáng)度。
5) 采用步進(jìn)推移機(jī)構(gòu)及彈簧制動機(jī)構(gòu)移動電纜,互為支點,邁步推移。
6) 利用撐頂立柱支撐頂板,有效防止系統(tǒng)在工作過程中設(shè)備發(fā)生傾翻現(xiàn)象,保證了系統(tǒng)的整體穩(wěn)定性。
7) 與傳統(tǒng)單軌吊裝置相比較,減少懸掛電纜長度,使高效礦井的懸掛電纜從傳統(tǒng)的200 m降低至40 m以下,節(jié)約了成本。
將君子教育理念滲透到智慧課堂模式是指在師生之間、生生之間的交流互動中注重文明禮儀、弘揚(yáng)君子德操,行于禮、止于禮、互相尊重,團(tuán)結(jié)協(xié)作,共同探究,這可從智慧課堂模式的各個環(huán)節(jié)中體現(xiàn)。
8) 采用綜采工作面的乳化液泵站為動力源,十分便捷,液壓工作介質(zhì)為乳化液,防爆阻燃、安全性好。
9) 減少了操作人員,實現(xiàn)了電纜與綜采設(shè)備同步前進(jìn),推進(jìn)了綜采面自動化、無人化管理,從根本上對順槽設(shè)備移動方式進(jìn)行了革新。
升降油缸是伸縮梁升降支撐頂梁的重要組成機(jī)構(gòu),主要用于根據(jù)不同的順槽巷道高度,支撐頂梁距離巷道頂板的距離,有效避免承載的電纜、液管與頂板發(fā)生摩擦擠壓。升降油缸主要由缸體、活柱、導(dǎo)向套、活塞和密封件等組成,如圖2所示,外接DN10管路。
圖2 升降油缸結(jié)構(gòu)剖面
升降油缸在工作時通常不會受到切向力的作用,基本上只承受軸向力[5]。設(shè)計缸筒的計算公式為:
(1)
式中,D為缸筒內(nèi)徑,m;p為供液壓力,Pa;Fmax為推力負(fù)載的最大負(fù)載值,N;η為總效率。
液壓缸的總效率計算公式:
η=ηmηvηd
(2)
式中,ηm為機(jī)械效率(初計算取0.98)[6];ηv為容積效率(通常取ηv≈1);ηd為作用力效率(取ηd≈1)。
升降油缸推力負(fù)載取155 kN,工作壓力取31.5 MPa,η=0.98 等數(shù)據(jù)代入計算得,缸筒內(nèi)徑D=79.96 mm,通過查表,最終圓整為D=80 mm。
對升降油缸缸筒壁厚進(jìn)行設(shè)計,需要考慮材料各屬性和實際工作需求,由于升降油缸在高壓的工作環(huán)境下工作,材料選擇為27 SiMn,缸筒壁厚為:
(3)
式中:δ為缸筒壁厚,mm;Pmax為液壓缸設(shè)計的額定壓力,MPa;[σ]為缸筒材料的許用應(yīng)力,MPa。
通過計算與查表,缸筒壁厚δ=11 mm。
通過缸筒內(nèi)徑的設(shè)計,得出了此升降油缸的缸筒內(nèi)徑,活塞外徑即為缸筒內(nèi)徑。確定活塞直徑后,在負(fù)載力固定的時候,下一步需要確定活塞的有效面積?;钊挠行娣eA為:
(4)
式中,PL為負(fù)載壓力PL=P1-P2MPa;P1為液壓缸進(jìn)液壓力,MPa;P2為液壓缸回液壓力,MPa。
根據(jù)經(jīng)驗可取P2≈0.05P1,將Fmax=155 kN,P1=31.5 MPa代入公式中,計算出A=4 938.12 mm2,活塞上需要安裝各類密封件以及檔環(huán),它們共同決定著活塞的寬度。此升降油缸的活塞寬度設(shè)計為38 mm。
一般情況下,液壓缸的活塞桿會采用實心活塞桿,因為實心活塞桿強(qiáng)度高,但由于升降油缸工作環(huán)境惡劣,需要將傳感器內(nèi)置安裝,因此采用此液壓缸采用空心活塞桿?;钊麠U內(nèi)徑尺寸是根據(jù)傳感器尺寸來確定,因此,此提升千斤頂?shù)膬?nèi)徑取32 mm,通過速比確定活塞桿的外徑為:
(5)
式中,Φ為速度比,當(dāng)工作壓力大于20 MPa時,取Φ=2[4]。
計算得d=56.568 mm,查表后將活塞桿直徑為55 mm。
平板車的底盤高度為450 mm,為了在適應(yīng)不同巷道高度的情況下盡量多的存儲管路,初步確定選用缸徑為φ80 mm、桿徑為φ55 mm、行程為300 mm的單伸縮油缸,如圖3所示。
圖3 升降油缸三維模型
初步估算一條管路搭載時懸臂梁承受的壓力大約為3 500 N,承載10條管路加上升降油缸自身重力和頂梁重量約為50 000 N,而一個提升立柱的初支撐力為1.55×105N。因此缸徑為φ80 mm、桿徑為φ55 mm的升降油缸滿足需求,每個升降油缸配備35 MPa的安全閥,可以完全滿足承載車懸臂梁升降的目的。
撐頂立柱工作工程中起到維持礦用電纜存儲裝置穩(wěn)定的作用,因此對其進(jìn)行有限元強(qiáng)度校核尤為重要。本文對立柱的有限元強(qiáng)度加載試驗以額定供液壓力的1.2倍進(jìn)行,觀察各連立柱連接位置。
撐頂立柱1.2倍額定工作阻力加載試驗的有限元仿真結(jié)果如圖4、圖5所示。由圖4和圖5可知:立柱最高等效應(yīng)力為 179.24 MPa,位于球形缸底附近;變形最大位移為1.67 mm,位于活塞桿的柱頭上。其位移變化和應(yīng)力在強(qiáng)度范圍內(nèi),安全系數(shù)為1.89,滿足強(qiáng)度要求[5]。
圖4 撐頂立柱應(yīng)力云圖
圖5 撐頂立柱位移云圖
礦用電纜存儲裝置的成功研制滿足了綜采工作面采煤機(jī)回采過程中設(shè)備列車尾端懸空段電纜的自動存儲,實現(xiàn)完全取替?zhèn)鹘y(tǒng)單軌吊懸掛存儲傳統(tǒng)工藝,減輕人員勞動強(qiáng)度,縮短輔助作業(yè)時間,提升工作效率和安全性的目標(biāo)。目前,該套裝備已在晉陜蒙主要礦區(qū)多地使用,應(yīng)用效果良好。