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    耐張線夾壓接質(zhì)量的相控陣超聲檢測(cè)

    2020-12-25 03:14:26李君華梁世容張興森
    無(wú)損檢測(cè) 2020年12期
    關(guān)鍵詞:有限元檢測(cè)

    李君華,梁世容,張興森

    (廣西電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力科學(xué)研究院,南寧 530023)

    現(xiàn)場(chǎng)壓接好的耐張線夾接頭一般采用量取外徑的方式進(jìn)行壓接質(zhì)量判定[1],但耐張線夾的壁厚會(huì)受壓接壓力、壓接速度等因素的影響而發(fā)生改變。鑒于傳統(tǒng)的檢驗(yàn)、分析手段,僅能用測(cè)量外徑獲得的數(shù)據(jù)進(jìn)行耐張線夾壓接質(zhì)量判斷[1],存在一定的局限性,不能直觀地對(duì)耐張線夾內(nèi)部壓接質(zhì)量進(jìn)行判斷分析。文章結(jié)合有限元仿真結(jié)果,提出了一種使用相控陣超聲檢測(cè)對(duì)耐張線夾壓接后的壁厚以及產(chǎn)生的空腔進(jìn)行成像檢測(cè)的方法。通過(guò)分析相控陣超聲檢測(cè)的成像結(jié)果,可了解耐張線夾壓接后的內(nèi)部質(zhì)量,對(duì)耐張線夾壓接后的質(zhì)量評(píng)判具有重要意義。

    1 相控陣超聲檢測(cè)原理

    文章所討論的耐張線夾型號(hào)為NY-240/40,其結(jié)構(gòu)如圖1所示,圖1中a為鋁絞線與鋁套管壓接處;b為槽口與鋁套管壓接處;c為鋼芯與鋼錨壓接處。在現(xiàn)場(chǎng)使用時(shí),主要的檢測(cè)區(qū)域?yàn)殇撔九c鋼錨壓接處、鋁絞線與鋁套管壓接處和槽口與鋁套管壓接處。應(yīng)在鋼芯和鋼錨部位壓接完成后就立即檢測(cè)鋼芯與鋼錨壓接部位,避免其因壓接工藝原因而無(wú)法檢測(cè)。

    圖1 耐張線夾結(jié)構(gòu)示意

    耐張線夾經(jīng)過(guò)液壓壓接后,工件不同貼合面之間會(huì)形成形狀不規(guī)則的空氣腔。當(dāng)超聲波在工件內(nèi)部傳播時(shí),超聲波遇到工件內(nèi)部的空氣腔,就會(huì)發(fā)生折射和反射。而其他部分的超聲波會(huì)繼續(xù)傳播,直到材料的邊界,再發(fā)生反射。

    經(jīng)超聲波檢測(cè),得到3個(gè)波:始波、空腔回波和底波。其聲波波形如圖2所示。第一個(gè)波形是超聲設(shè)備檢測(cè)工件所發(fā)射的始波;第二個(gè)波形是遇到空腔時(shí),超聲波發(fā)生反射得到的空腔回波;第三個(gè)波形是工件邊界反射底波,在這里不做研究。

    圖2 聲波波形示意

    通過(guò)研究空腔內(nèi)部的結(jié)構(gòu),對(duì)空腔回波信號(hào)進(jìn)行分析和判斷,以保證空腔回波信號(hào)的準(zhǔn)確性和可靠性。根據(jù)脈沖反射法[2],通過(guò)空腔回波的時(shí)間與聲速相乘可以計(jì)算超聲波傳播路徑的長(zhǎng)度,再除以2就是空腔距表面的深度,可以此來(lái)判斷壓接的質(zhì)量。

    (1)

    式中:h為空腔距表面的深度;c為聲速;Δφ為聲波從發(fā)出到接收的時(shí)間差。

    圖3 一維線陣相控陣探頭聚焦原理示意

    試驗(yàn)采用一維線陣相控陣探頭,由多個(gè)陣元接收和發(fā)射,其聚焦原理如圖3所示。各個(gè)陣元接收到空腔回波信號(hào),按設(shè)計(jì)的聚焦延遲值進(jìn)行延時(shí),然后矢量疊加,得到空腔回波的聲壓[3]。

    得到的聲壓幅值為

    (2)

    式中:P為該點(diǎn)的總聲壓;Pi為各矢量的聲壓。

    2 有限元仿真模型

    根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)GB/T 1179-2017 《圓線同心絞架空導(dǎo)線》 建立趨于理想化的NY-240/40耐張線夾有限元仿真模型。

    該仿真方法采用的是連續(xù)系統(tǒng)仿真,適用于壓力聲學(xué)模塊,忽略黏性效應(yīng),得到其壓力聲學(xué)本構(gòu)方程為[4]

    (3)

    pt=p+pb

    (4)

    式中:ρ為介質(zhì)密度;c為介質(zhì)中傳播的聲速;pt為總壓力;t為時(shí)間;qd為單極源數(shù)量(在模型中為0);p為壓力;pb為背景壓力;為梯度;Qm為偶極源(施加于壓電傳感器)。

    仿真時(shí)網(wǎng)格允許的最大尺寸不能超過(guò)波長(zhǎng)的五分之一,波長(zhǎng)公式為[5]

    (5)

    式中:λ為波長(zhǎng);ν為波速;f為頻率。

    仿真和試驗(yàn)采用的頻率為20 MHz,可得仿真時(shí)允許的網(wǎng)格最大尺寸為0.063 mm。

    仿真模型材料選擇:鋁套管材料為AA1050純鋁;鋼錨材料為Q195工程結(jié)構(gòu)鋼;壓電陶瓷型號(hào)為PZT-5A。

    相控陣超聲檢測(cè)系統(tǒng)使用一維線性探頭,共有64個(gè)陣元,每次同時(shí)激發(fā)8個(gè)陣元。根據(jù)相控陣發(fā)射聚焦的原理,線性陣列換能器要達(dá)到聚焦效果,延遲時(shí)間tfn為[6]

    (6)

    式中:n為陣元序號(hào);F為焦距;c為介質(zhì)聲速;d為陣元中心距;為避免tfn出現(xiàn)負(fù)的延遲時(shí)間,t0為一個(gè)足夠大的時(shí)間常數(shù)。

    根據(jù)相控陣超聲檢測(cè)原理,激勵(lì)信號(hào)為高斯窗函數(shù)對(duì)正弦信號(hào)調(diào)制后得到的信號(hào),表示為[7]

    (7)

    式中:A為激勵(lì)脈沖幅值;σ為脈沖標(biāo)準(zhǔn)差;f為激勵(lì)信號(hào)頻率;t為時(shí)間。激勵(lì)信號(hào)波形如圖4所示。

    圖4 激勵(lì)信號(hào)波形

    3 試驗(yàn)方法

    按標(biāo)準(zhǔn)DL/T 5285-2018 《輸變電工程架空導(dǎo)線(800 mm2以下)及地線液壓壓接工藝規(guī)程》 進(jìn)行耐張線夾的壓接工藝,壓接壓力為80 MPa。

    用于試驗(yàn)的耐張線夾型號(hào)為NY-240/40,共5根。使用的超聲檢測(cè)儀為多浦樂Phascan型檢測(cè)儀,檢測(cè)頻率為20 MHz。耐張線夾上的3個(gè)壓接位置壓接后呈正六邊形結(jié)構(gòu),將超聲探頭置于壓接處表面,檢測(cè)并記錄數(shù)據(jù)。對(duì)于每根耐張線夾,在鋼芯與鋼錨壓接處和鋁絞線與鋁套管壓接處,分別隨機(jī)選取10個(gè)點(diǎn)的數(shù)據(jù),記錄壓接后的壁厚數(shù)值,計(jì)算該處平均深度并記錄。

    4 有限元仿真與相控陣超聲檢測(cè)結(jié)果分析

    4.1 有限元仿真

    鋼芯與鋼錨壓接位置的聲壓云圖如圖5所示。超聲波遇到該位置內(nèi)部的空腔產(chǎn)生反射,聲壓曲線如圖6所示。第一個(gè)波形是始波,到了2X10-6s后的回波為鋼芯和鋼錨壓接后的貼合面空腔回波。通過(guò)聲壓曲線,可以讀出空腔回波的傳播時(shí)間,為1.52X10-6s,由此可以推算空腔所在的位置,經(jīng)計(jì)算空腔位于被測(cè)表面下4.48 mm處。

    圖5 鋼芯與鋼錨壓接位置仿真聲壓云圖

    圖6 鋼芯與鋼錨壓接位置仿真聲壓曲線

    圖7 槽口與鋁套管壓接位置仿真聲壓云圖

    圖8 槽口與鋁套管壓接位置仿真聲壓曲線

    在槽口與鋁套管壓接良好的情況下,外層的鋁套管會(huì)把槽口嚴(yán)密裹住,兩個(gè)零件的貼合面是不存在任何空腔的。建立仿真模型時(shí),主要關(guān)注點(diǎn)在于槽底的壓接狀況,由于兩個(gè)工件的材料和聲阻抗不同,超聲波在貼合面的位置會(huì)發(fā)生反射,槽口與鋁套管壓接位置的仿真聲壓云圖如圖7所示,仿真聲壓曲線如圖8所示,到了3X10-6s后這段回波為槽口底部后貼合面的回波,通過(guò)聲壓曲線可以讀出聲壓的時(shí)間差,為2.4X10-6s。經(jīng)計(jì)算,槽底的深度為7.56 mm。

    圖9 鋁絞線與鋁套管壓接位置仿真聲壓云圖

    鋁絞線與鋁套管壓接位置仿真聲壓云圖如圖9所示。鋁絞線與鋁套管壓接后內(nèi)部的空腔是不規(guī)則的,且空腔的數(shù)量較多,所建立的模型趨近理想化,存在一定的誤差。聲壓曲線如圖10所示,3X10-6s位置的回波為鋁絞線和鋁套管貼合面空腔的回波,通過(guò)聲壓曲線可以讀出聲壓的時(shí)間差,為2.11X10-6s。經(jīng)計(jì)算,空腔位于被測(cè)表面下6.65 mm處。

    圖10 鋁絞線與鋁套管壓接位置仿真聲壓曲線

    4.2 相控陣超聲檢測(cè)結(jié)果

    對(duì)鋼芯與鋼錨壓接位置使用相控陣超聲方法進(jìn)行檢測(cè),其相控陣超聲成像結(jié)果如圖11所示。成像結(jié)果顯示了空腔的大小,并能夠測(cè)量出該處壁厚。

    圖11 鋼芯與鋼錨壓接位置相控陣超聲成像結(jié)果

    對(duì)標(biāo)準(zhǔn)壓接工藝壓接的5個(gè)NY-240/40耐張線夾在鋼錨外使用相控陣超聲檢測(cè)出的平均深度如表1所示。

    表1 鋼錨與鋼芯壓接后壁厚

    圖12 槽口與鋁套管壓接位置相控陣超聲成像結(jié)果

    對(duì)槽口與鋁套管壓接位置使用相控陣超聲方法進(jìn)行檢測(cè),其相控陣超聲成像結(jié)果如圖12所示,可以清晰地看到有兩個(gè)臺(tái)階。成像圖像可以很清晰地將槽底展示出來(lái),能夠直接讀出槽底的深度。

    對(duì)標(biāo)準(zhǔn)壓接工藝的5個(gè)NY-240/40槽口與鋁套管壓接位置壓接處,在鋁套管外使用相控陣超聲檢測(cè)出的平均厚度如表2所示。

    表2 槽口壓接后(槽底)壁厚

    對(duì)鋁絞線與鋁套管壓接位置使用相控陣超聲方法進(jìn)行檢測(cè),其相控陣超聲成像結(jié)果如圖13所示,成像的結(jié)果可以明顯地顯示出有多個(gè)空腔,并能夠測(cè)量出該處壁厚。

    圖13 鋁絞線與鋁套管壓接位置相控陣超聲成像結(jié)果

    對(duì)標(biāo)準(zhǔn)壓接工藝的5個(gè)NY-240/40鋁絞線與鋁套管壓接處,在鋁套管外使用相控陣超聲檢測(cè)出的平均厚度如表3所示。

    表3 鋁絞線與鋁套管壓接后壁厚

    4.3 綜合分析

    根據(jù)仿真數(shù)據(jù)可知,空腔位于被測(cè)表面下4.48 mm處,試驗(yàn)得出的平均深度為4.08 mm;槽口壓接位置處,根據(jù)仿真數(shù)據(jù)可知,槽底的深度為7.56 mm,試驗(yàn)數(shù)據(jù)為6.98 mm;鋁套管和鋁絞線壓接位置處,根據(jù)仿真數(shù)據(jù)可知,空腔位于被測(cè)表面下6.65 mm處,試驗(yàn)數(shù)據(jù)為6.50 mm。綜合判斷,試驗(yàn)數(shù)據(jù)與仿真數(shù)據(jù)較為接近,說(shuō)明了相控陣超聲檢測(cè)技術(shù)用于檢測(cè)耐張線夾壓接后壁厚的可行性。

    5 結(jié)語(yǔ)

    通過(guò)有限元仿真方法與相控陣超聲檢測(cè)進(jìn)行分析,對(duì)耐張線夾壓接后內(nèi)部壓接質(zhì)量進(jìn)行研究,在一定程度上解決了傳統(tǒng)輸電線路中無(wú)法對(duì)耐張線夾內(nèi)部壓接質(zhì)量進(jìn)行判斷的問題。對(duì)耐張線夾的3個(gè)壓接位置進(jìn)行了仿真和試驗(yàn)分析,根據(jù)有限元仿真的聲壓曲線計(jì)算出的深度值和相控陣成像讀取的深度值,驗(yàn)證了使用相控陣超聲檢測(cè)方法在3個(gè)壓接位置檢測(cè)耐張線夾內(nèi)部壓接質(zhì)量的可行性,為耐張線夾內(nèi)部壓接質(zhì)量檢測(cè)提出了解決方案。

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