基于中外規(guī)范的鋼-混組合梁抗剪承載力對比分析*

段寶山 宋 林 吳大健

(中交第二公路勘察設計研究院有限公司 武漢 430056)

隨著“一帶一路”戰(zhàn)略構(gòu)想順利推進，我國工程建設企業(yè)逐漸走出國門，參與到“一帶一路”沿線國家的工程建設項目中?！耙粠б宦贰鄙婕暗牡貐^(qū)大多原屬英、美等國殖民地，工程建設也主要按照英國規(guī)范、美國規(guī)范和歐洲規(guī)范執(zhí)行，我國工程建設企業(yè)在承擔相關(guān)建設項目時，往往面臨技術(shù)標準不熟悉、設計理念不一致、溝通協(xié)調(diào)不順暢等諸多困難[1]。

本文對中國、美國、英國和歐洲規(guī)范關(guān)于鋼-混凝土組合梁的抗剪承載力的計算規(guī)定進行了研究，分析了各規(guī)范計算理論的異同，并以“一帶一路”沿線的重大工程巴基斯坦PKM項目中的一座鋼-混組合梁橋為實例進行了計算結(jié)果對比，為我國鋼-混凝土組合梁橋設計規(guī)范在海外工程的應用提供參考，從而進一步推動我國標準在“一帶一路”地區(qū)的推廣應用。

1 鋼-混組合梁豎向抗剪承載力對比

1.1 美國AASHTO規(guī)范

美國AASHTO橋梁設計規(guī)范規(guī)定鋼-混凝土組合梁的豎向剪力全部由鋼梁腹板承受，混凝土橋面板不參與承擔豎向剪力，同時對不同的鋼梁腹板高厚比給出了不同的驗算公式。

AASHTO規(guī)范規(guī)定鋼-混凝土組合梁的豎向抗剪承載力按式(1)計算[2]。

Vr=φvVn

(1)

式中：φv為為抗剪系數(shù)，取1.0；Vn為腹板的名義抗剪承載力，kN；根據(jù)是否有加勁腹板按不同公式計算。

1) 無加勁腹板截面

Vn=Vcr=CVp

(2)

2) 有加勁腹板截面

①內(nèi)支點截面

當滿足式(3)的條件時，按式(4)計算，否則按式(5)計算。

(3)

(4)

(5)

②邊支點截面

Vn=Vcr=CVp

(6)

以上各式中，Vp=0.58×10-3FywDtw，

1.2 歐洲規(guī)范EC4

歐洲規(guī)范EC4分別給出了按塑性設計和按腹板局部屈曲設計的鋼-混組合梁豎向抗剪承載力的計算方法[3]，而選擇何種計算方法主要依據(jù)鋼梁腹板的高厚比確定。

1.2.1按塑性設計時

在豎向抗剪極限狀態(tài)時，對于不發(fā)生屈曲的鋼梁腹板，可認為其均勻受剪且達到塑性抗剪強度的設計值τpl,Rd。豎向剪力設計值按式(7)計算。

(7)

式中：Vpl,Rd為鋼梁抗剪塑性極限承載力，kN；fyd為鋼梁腹板強度設計值，MPa；Av為鋼梁腹板豎向受剪計算面積，mm2。

(8)

根據(jù)式(8)可以導出鋼-梁組合梁按塑性理論計算豎向抗剪承載力時不同情況下的鋼梁腹板高厚比d/tw限值要求，結(jié)果見表1。

表1 按塑性方法計算時的腹板高厚比限值

1.2.2按腹板發(fā)生局部屈曲設計時

如果鋼-梁組合梁中鋼梁腹板的高厚比d/tw不能滿足表1的要求時，則應考慮腹板局部屈曲對鋼-梁組合梁豎向抗剪承載力的不利影響。規(guī)范引入了鋼梁腹板局部屈曲后的抗剪強度τba和考慮腹板局部屈曲時的分項系數(shù)γRd=1.1，則根據(jù)式(9)可計算考慮腹板局部屈曲時的豎向抗剪承載力Vb,Rd為

(9)

(10)

1.3 英國規(guī)范BS5400

英國規(guī)范BS5400規(guī)定：密實截面鋼-混組合梁在無彎矩作用下的豎向抗剪承載力僅考慮由腹板承擔，其計算方法[4]見式(11)。

(11)

1.4 中國《公路鋼混組合橋梁設計與施工規(guī)范》

我國現(xiàn)行行業(yè)標準JTG/T D64-01 《公路鋼混組合橋梁設計與施工規(guī)范》在對組合梁的豎向抗剪計算時，規(guī)定僅考慮豎向剪力由鋼梁腹板承擔，同時采用塑性極限設計計算豎向抗剪承載力[5]，計算方法見式(12)。

γ0V≤hwtwfvd×10-3

(12)

式中：γ0為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；V為組合梁剪力設計值，kN；hw為鋼梁腹板的高度，mm；tw為鋼梁腹板的厚度，mm；fvd為鋼梁的抗剪強度設計值，MPa。

2 鋼-混組合梁縱向抗剪承載力對比

鋼-混凝土組合梁的縱向抗剪承載力驗算主要針對剪力連接件[6]和連接區(qū)域混凝土橋面板的抗剪承載力驗算。

對于栓釘剪力連接件的抗剪承載力計算，各國規(guī)范均采用Ollgaard模型來計算，而對于混凝土橋面板的抗剪承載力計算，則具有較大差異?；炷翗蛎姘宓目v向剪切破壞往往成為組合梁的主要破壞形式之一。

混凝土橋面板的縱向抗剪的設計重點內(nèi)容包括：判斷可能出現(xiàn)縱向剪切破壞的潛在剪切面，并且確保承載能力極限狀態(tài)下潛在剪切面抗剪承載力滿足要求，而主要通過在橋面板中配置橫向鋼筋，以確保剪切面的抗剪承載力[7]。

2.1 歐洲規(guī)范EC4

歐洲規(guī)范EC4對于混凝土橋面板的抗剪，參照的是歐洲規(guī)范脛EC2中關(guān)于鋼筋混凝土T形梁翼緣縱向受剪的規(guī)定。

歐洲規(guī)范EC4規(guī)定了混凝土板的可能發(fā)生縱向剪切破壞的潛在剪切面及有效橫向抗剪鋼筋。在進行混凝土橋面板的縱向抗剪承載力驗算時，需驗算的剪切破壞面和鋼筋示意見圖1。

圖1 歐洲規(guī)范EC4剪切面及橫向鋼筋規(guī)定

對于剪切面抗剪承載力，歐洲規(guī)范EC4規(guī)定采用拉壓桿模型進行計算，其中橋面板中的橫向鋼筋作為拉桿，混凝土斜向抗壓作為壓桿。因此，縱向抗剪承載力取拉桿破壞(橫向鋼筋屈服)和混凝土斜壓桿破壞2種破壞模式對應的較小值，可按式(13)、(14)計算。

(13)

v=0.6(1-fck/250)

(14)

式中：v1Rd為單位長度縱向抗剪承載力，kN/m；Asf為橫向鋼筋的面積，mm2；fyd為橫向鋼筋的屈服強度，MPa；sf為橫向鋼筋的間距，mm；hf為混凝土板厚度，mm，對于以栓釘頂面為界的剪切面，hf應取栓釘高度；θf為斜壓桿角度，可取25.6°～45°；fcd為混凝土圓柱體抗壓強度設計值，MPa；v為考慮混凝土板沿主拉應力方向開裂對主壓應力方向抗壓強度的折減系數(shù)。

2.2 英國規(guī)范BS5400

英國規(guī)范BS5400規(guī)定了4種潛在的剪切破壞面及各剪切面的有效橫向抗剪鋼筋，需驗算的剪切破壞面和鋼筋示意圖見圖2，特別注意的是英國規(guī)范BS5400規(guī)定，只有在剪切面兩側(cè)均能有效錨固的橫向鋼筋才能計入鋼筋面積。

圖2 英國規(guī)范BS5400剪切面及橫向鋼筋規(guī)定

對于剪切面抗剪承載力，英國規(guī)范BS5400從橫向配筋和混凝土失效先后順序的角度，規(guī)定了任意剪切面內(nèi)單位長度內(nèi)縱向界面抗剪承載力計算方法見式(15)。

v1Rd=min(k1Ls+0.7Aefry,k2Lsfcu)

(15)

式中：k1：普通密度的混凝土為0.9 MPa，輕集料混凝土為0.7 MPa，若fcu小于20 MPa時，則對普通密度的混凝土k1取0.04 MPa，對輕集料混凝土k1取0.03 MPa；k2：普通密度的混凝土為0.15，輕集料混凝土為0.12；Ls為縱向受剪界面的長度，mm；fry為橫向鋼筋屈服強度，MPa；fcu為混凝土立方體抗壓強度，MPa；Ae為剪切面內(nèi)有效鋼筋面積，mm2。

2.3 中國《公路鋼混組合橋梁設計與施工規(guī)范》

我國JTG/T D64-2015 《公路鋼混組合橋梁設計與施工規(guī)范》對于剪切面及橫向鋼筋的規(guī)定，基本與歐洲規(guī)范EC4相同，需驗算的剪切破壞面和鋼筋示意圖見圖3。

圖3 我國規(guī)范剪切面及橫向鋼筋規(guī)定

對于剪切面抗剪承載力，我國規(guī)范采用的模型與英國規(guī)范相似，也是從橫向配筋和混凝土失效先后順序的角度進行規(guī)定，但所考慮的經(jīng)驗系數(shù)具有一定的差異。我國《公路鋼混組合橋梁設計與施工規(guī)范》規(guī)定剪切面單位長度內(nèi)縱向截面抗剪承載力按式(16)計算。

v1Rd=min(0.7bfftd+0.8Aefsd,0.25bffcd)

(16)

式中：bf為縱向受剪界面的長度，mm；按圖3所示a-a、b-b、c-c及d-d連線在抗剪連接件以外的最短長度取值；ftd為混凝土軸心抗拉強度設計值，MPa；fsd為橫向鋼筋的抗拉強度設計值，MPa；fcd為混凝土軸心抗壓強度設計值，MPa。

3 工程案例

巴基斯坦以往遵循的設計規(guī)范主要是美國規(guī)范，中國建筑集團承建的巴基斯坦PKM項目[8]是“一帶一路”的重點項目，為中國規(guī)范首次大規(guī)模的海外推廣應用提供了契機。本節(jié)以此項目中的一橋面寬度12 m的鋼板組合梁為例，進行鋼-混組合梁豎向抗剪承載力、橋面板縱向抗剪承載力的計算及不同規(guī)范計算結(jié)果的對比分析。

該橋為兩跨30 m連續(xù)鋼-混組合梁橋，主梁采用4根1.75 m高的工字梁，主梁間距3.667 m，兩側(cè)各懸臂1.1 m。橋梁典型斷面圖見圖4。工字梁采用Q345DNH高性能耐候鋼，橋面板采用C50混凝土，混凝土橋面板與鋼主梁通過剪力釘連接。

圖4 典型橫斷面圖(尺寸單位：cm)

4 抗剪承載力計算結(jié)果對比

4.1 豎向抗剪承載力結(jié)果對比

對于鋼-混組合梁的豎向抗剪承載力，各國規(guī)范計算結(jié)果見表2。

表2 組合梁豎向抗剪承載力對比

從前文可知，美國AASHTO橋梁規(guī)范對于腹板有加勁的多主梁結(jié)構(gòu)，按邊梁和中梁分別考慮豎向抗剪承載力，究其原因，主要在于美國規(guī)范認為邊梁僅有一側(cè)的橫向支撐限制其屈曲，而中梁兩側(cè)均有橫向支撐限制屈曲，因此邊梁C值(剪切屈曲承載力與腹板塑性抗剪承載力的比值)一般小于中梁。歐洲規(guī)范EC4考慮了腹板完全塑性的抗剪承載力和局部屈曲的抗剪承載力，以較小值作為豎向抗剪承載力，這是一種較為經(jīng)濟的處理方式。英國規(guī)范也考慮了屈曲對豎向抗剪承載力的影響，但主要通過橫向加勁肋布置形式、柔度系數(shù)等對鋼板的抗剪極限應力的折減體現(xiàn)，實際上仍是從塑性承載力的角度加以考慮。雖然歐洲規(guī)范、英國規(guī)范均和美國規(guī)范相似，考慮了塑性強度和屈曲強度2個因素，但歐洲規(guī)范和英國規(guī)范并未細分邊梁和中梁的差異。我國規(guī)范對于豎向抗剪承載力的計算要簡單的多，公式中不考慮局部屈曲對豎向抗剪承載力的影響，僅考慮鋼梁腹板凈高的塑性抗剪承載力。

由表2的計算結(jié)果對比可知，美國規(guī)范計算得到的豎向抗剪承載力最大，我國規(guī)范最小。對于邊支點，美國、歐洲、英國規(guī)范分別為我國規(guī)范計算值的1.23倍、1.05倍和1.17倍；對于中支點，美國、歐洲、英國規(guī)范則分別為我國規(guī)范計算值的1.17倍、1.03倍、1.13倍。我國規(guī)范計算結(jié)果和歐洲規(guī)范相近，英國規(guī)范與美國規(guī)范計算結(jié)果相差不大。

雖然中國規(guī)范未考慮橫向加勁肋的影響，但計算出的豎向抗剪承載力最小，主要在于我國規(guī)范中對于鋼板的抗剪強度設計值的取值較為保守。

4.2 縱向抗剪承載力結(jié)果對比

對于計算案例中的鋼-混組合梁，可能的剪切面僅為a-a截面和b-b截面。各國規(guī)范計算得到的混凝土板縱向單位長度抗剪承載力見表3。

表3 組合梁單位縱向長度抗剪承載力對比

由前文可知，歐洲規(guī)范EC4主要從拉壓桿模型的角度進行分析，按橫向鋼筋和混凝土破壞的先后順序進行計算。根據(jù)歐洲規(guī)范EC4的縱向抗剪承載力計算規(guī)定，橫向鋼筋的配筋與板厚之間存在最優(yōu)的布置形式，即鋼筋拉桿與混凝土壓桿同時破壞。英國規(guī)范BS5400和我國規(guī)范相比，形式基本相同，主要認為橋面板剪切面上的縱向抗剪承載力由混凝土和橫向鋼筋兩部分提供，并對混凝土的剪應力水平進行了限制，以防止剪切面發(fā)生脆性破壞，因此取了兩項中的較小值作為剪切面的抗剪承載力。但同時可注意到，英國規(guī)范BS5400對于混凝土的抗拉強度取值、橫向鋼筋抗剪承載力貢獻值和我國規(guī)范均有一定差異。我國規(guī)范中混凝土抗拉強度能體現(xiàn)出不同等級混凝土的差異，而英國規(guī)范BS5400對于常規(guī)混凝土采用相同的抗拉強度；橫向鋼筋取用材料性能時，我國規(guī)范采用鋼筋抗拉強度設計值，而英國規(guī)范BS5400采用鋼筋屈服強度，綜合考慮系數(shù)后，英國規(guī)范中橫向鋼筋提供的抗剪承載力比我國規(guī)范稍大。

從表3的計算對比結(jié)果可知，對于a-a剪切面抗剪承載力，我國規(guī)范計算結(jié)果最大，歐洲規(guī)范EC4最小，歐洲規(guī)范EC4和英國規(guī)范BS5400計算值分別為我國規(guī)范的93%、99%。對于b-b剪切面抗剪承載力，我國規(guī)范計算結(jié)果最大，英國規(guī)范最小。歐洲規(guī)范EC4、英國規(guī)范BS5400計算值分別為我國規(guī)范的96%倍、88%。美國AASHTO橋梁規(guī)范中對于混凝土板的縱向抗剪承載力不進行規(guī)定，主要原因在于美國AASHTO規(guī)范認為鋼-混組合梁縱向抗剪設計是剪力釘?shù)脑O計，縱向抗剪承載力不由混凝土橋面板的剪切面控制。

5 結(jié)論

1) 在鋼-混凝土組合梁的豎向抗剪承載力計算中，美國AASHTO規(guī)范、英國規(guī)范BS5400和歐洲規(guī)范EC4均考慮了屈曲對于組合梁豎向抗剪承載力的影響，我國規(guī)范卻未考慮此影響，但由于我國規(guī)范取用的鋼板抗剪強度設計值較低，因此，豎向抗剪承載力計算值是最保守的，實際工程中，美國、英國和歐洲規(guī)范計算的豎向抗剪承載力分別比我國規(guī)范大約19%、14%、4%。

2) 美國AASHTO規(guī)范對于腹板有加勁的多主梁結(jié)構(gòu)，邊梁和中梁規(guī)定了不同的豎向抗剪承載力計算公式，相同腹板厚度、加勁肋間距條件下，美國AASHTO規(guī)范計算出的邊梁與中梁豎向抗剪承載力差異均在3%以內(nèi)，說明不區(qū)分邊梁和中梁的差異也是合理的。

3) 對于鋼-混凝土組合梁，美國AASHTO規(guī)范不進行橋面板縱向抗剪承載力的計算，縱向僅驗算剪力釘?shù)目辜?，中、英、歐規(guī)范均對混凝土橋面板規(guī)定了可能的剪切破壞面，并考慮剪切面上橫向鋼筋和混凝土的協(xié)同作用，分別計算各剪切面的縱向抗剪承載力，歐洲規(guī)范采用拉壓桿模型進行計算，中、英規(guī)范采用經(jīng)驗公式進行計算。

4) 中國規(guī)范計算出的橋面板縱向抗剪承載力大于英國規(guī)范和歐洲規(guī)范，a-a剪切面中國規(guī)范與英國規(guī)范基本相同，比歐洲規(guī)范大7%，b-b截面則分別比英國規(guī)范和歐洲規(guī)范大12%、4%。