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    加強件間隙對膨脹節(jié)強度及軸向剛度影響研究

    2020-12-22 02:10:28羅炳亮鄒桐煊
    壓力容器 2020年11期
    關鍵詞:加強型波谷波紋管

    羅炳亮,王 云,顧 超,鄒桐煊

    (南昌航空大學 飛行器工程學院,南昌 330063)

    0 引言

    膨脹節(jié)是一種撓性元件,它能有效地補償軸向變形以降低殼體或管子內(nèi)的應力,而波紋管是組成膨脹節(jié)的基本元件,它決定了膨脹節(jié)的補償性能[1-3]。為了更好地滿足復雜工況下高強度要求,工程上往往采用加強型的多層波紋管膨脹節(jié)。那日薩等[4]通過數(shù)值方法對有無加強型的波紋管膨脹節(jié)進行強度對比,研究發(fā)現(xiàn)加強環(huán)可以使波紋管膨脹節(jié)的線性應力水平下降20%~80%,極限載荷承載能力提高3倍。作為一種柔性補償結構,剛度是波紋管膨脹節(jié)的重要性能參數(shù)。加強件可以有效提高波紋管膨脹節(jié)強度性能,但由于加強件對波紋管位移的支撐作用,導致剛度也會隨之加大,補償能力減弱。加強件在提高波紋管膨脹節(jié)的強度性能的同時,最大程度降低對剛度的影響,對提高加強型波紋管膨脹節(jié)的整體性能具有重要意義。目前,國內(nèi)外對加強件與波紋管之間的接觸關系研究,尤其是兩者之間的間隙研究較少,在對加強型波紋管膨脹節(jié)間隙強度或剛度數(shù)值分析時,往往采用軟件默認間隙設置方法。波紋管膨脹節(jié)是一個具有高度非線性特征的結構[5],本文采用數(shù)值分析方法,在充分考慮波紋管膨脹節(jié)各種復雜的非線性因素下,進行加強件與波紋管間隙對波紋管膨脹節(jié)強度及軸向剛度影響的研究分析;通過波紋管膨脹節(jié)應力強度和軸向剛度的變化規(guī)律,找出加強件與波紋管膨脹節(jié)預留的最佳間隙,優(yōu)化研究對象的強度和軸向剛度,同時為該類型波紋管膨脹節(jié)的設計提供借鑒。

    1 加強型多層U形波紋管膨脹節(jié)的結構及參數(shù)

    波紋管膨脹節(jié)必須滿足強度、柔度(即剛度的倒數(shù))、穩(wěn)定性和疲勞壽命的要求,而這些指標往往是相互制約、相互矛盾的[6]。本文根據(jù)實際工程需要,即在高溫高壓工況下,波紋管膨脹節(jié)既要滿足強度要求,也要盡可能降低剛度,使其具備一定的位移補償能力,根據(jù)美國EJMA[7-8],設計加強型多層U形波紋管膨脹節(jié)結構形狀如圖1所示,結構參數(shù)見表1。

    圖1 加強型波紋管膨脹節(jié)結構示意

    表1 加強型波紋管膨脹節(jié)基本結構參數(shù)

    該波紋管膨脹節(jié)包括半圓截面加強環(huán)、法蘭和4層波紋管。其中半圓截面加強環(huán)與法蘭為整體結構,在文中將其直接統(tǒng)稱為加強件。加強件與波紋管波谷形成的間隙形狀為楔形,間隙值W是指加強件與波谷間隙最大值。當加強件與波谷無間隙或間隙過小時,在高壓載荷下加強件阻止波紋管變形的同時,會產(chǎn)生較大的擠壓應力,由于加強件對波紋管的位移約束,波紋管膨脹節(jié)補償性能減弱,剛度增加;當加強件與波紋管間隙過大、超過一定范圍時,加強件將失去對波紋管的支撐作用,波紋管膨脹節(jié)的承載能力減弱,無法滿足強度要求。因此,通過預留合適的間隙對該加強型波紋管膨脹節(jié)進行優(yōu)化,發(fā)揮加強件的加強作用的同時,允許波紋管自身適當?shù)淖冃危M可能地提高波紋管膨脹節(jié)的補償性能。

    2 加強型波紋管膨脹節(jié)的強度及軸向剛度數(shù)值計算

    2.1 建立有限元模型

    基于ABAQUS大型有限元分析軟件,對加強型波紋管膨脹節(jié)進行建模和仿真計算。波紋管膨脹節(jié)模型是典型的軸對稱模型,本文建立的有限元模型為二維軸對稱實體結構,在保證計算精度的同時,簡化模型、提高計算效率。波紋管與加強件所選用的是高溫合金鋼(GH3625),該材料在高溫工作環(huán)境中仍然具有較好的力學性能。GH3625材料的力學性能參數(shù)見表2。

    表2 GH3625力學性能參數(shù)

    波紋管作為一種超薄的元件,在多層波紋管膨脹節(jié)的數(shù)值分析中必須綜合考慮其材料非線性、幾何非線性及接觸非線性。本文在對波紋管膨脹節(jié)強度及軸向剛度研究分析時,假定材料非線性按照Mises屈服準則和雙線性各向同性強化準則進行[9]。在仿真過程中波紋管會產(chǎn)生較大變形,這種大變形量引起了幾何非線性,在分析步的設置中開啟幾何非線性。變形時層與層之間發(fā)生接觸,從力學角度來看,接觸使線彈性問題成為邊界條件高度復雜的非線性問題[10]。劉江等[11-12]在波紋管結構參數(shù)對多層波紋管軸向剛度的研究分析中,采用了較好的接觸方法,該方法仿真的結果與理論計算及試驗結果較為吻合。本文采用同樣的接觸設置,假定波紋管膨脹節(jié)在受內(nèi)壓及位移作用下,波紋管層與層之間、波紋管與加強件之間會發(fā)生細微的穿透與滑動。接觸屬性為切向無摩擦、法向硬接觸,波紋管膨脹節(jié)兩端通過建立參考點(RP)將多層波紋管端面與加強件端面進行約束。

    2.2 邊界條件及網(wǎng)格劃分

    為了更好地體現(xiàn)出波紋管膨脹節(jié)強度及軸向剛度的變化,本文給定兩種邊界條件進行仿真分析。波紋管膨脹節(jié)強度應力分析時,設置邊界條件為一端參考點固定,另一端壓縮2 mm,同時在波紋管內(nèi)表面施加壓強2.1 MPa,如圖2所示;進行波紋管膨脹節(jié)軸向剛度研究分析時,設置邊界條件為一端參考點固定,另一端壓縮8 mm。對波紋管進行網(wǎng)格劃分得到四邊形網(wǎng)格單元,該單元有4個節(jié)點,每個節(jié)點有2個自由度,具有模擬塑性、大變形、大應變、蠕變和應力強化等功能,網(wǎng)格存在扭曲變形時,分析精度不會受到太大影響。整體網(wǎng)格單元尺寸控制在0.4~0.6 mm,如圖3所示。

    圖2 波紋管位移及壓強載荷

    圖3 波紋管網(wǎng)格單元的劃分

    2.3 間隙對波紋管膨脹節(jié)應力強度的影響規(guī)律

    等效應力能夠很好地展現(xiàn)出模型內(nèi)部的應力分布情況,可快速地確定模型應力最大位置,判斷材料是否屈服。本文根據(jù)加強件與波紋管間隙不同取值建模,間隙的取值范圍為0~0.65 mm,分析間隙大小對波紋管最大等效應力分布及大小的影響。在相同的邊界條件下,常溫和高溫下波紋管膨脹節(jié)整體結構的等效應力分布的變化趨勢相同。在高溫下,當間隙值≤0.25 mm時,由于間隙量極小,波紋管在外載荷作用下變形的過程中與加強件下端面產(chǎn)生擠壓,最大等效應力的集中區(qū)域出現(xiàn)在最外層波紋管波谷與環(huán)板相切位置。隨著間隙的逐漸加大,最大等效應力由加強件對波紋管膨脹節(jié)擠壓產(chǎn)生的應力轉變?yōu)椴y管自身變形產(chǎn)生的應力。最大等效應力的集中區(qū)域由波谷與環(huán)板相切位置轉移至波紋管直邊與波谷相切的位置。當間隙值≥0.45 mm時,加強件對波紋管外表面的支撐作用明顯減小,最大等效應力主要分布在波紋管環(huán)板與波峰的相切位置,且分布范圍較廣。常溫和高溫下,波紋管膨脹節(jié)在施加壓縮位移2 mm、同時表面加壓2.1 MPa載荷下,等效應力云圖如圖4,5所示。

    (a)間隙0.05 mm

    (b)間隙0.25 mm

    (c)間隙0.45 mm

    (d)間隙0.65 mm

    (a)間隙0.05 mm

    (b)間隙0.25 mm

    (c)間隙0.45 mm

    (d)間隙0.65 mm

    常溫和高溫下波紋管膨脹節(jié)等效應力最大值隨間隙的變化曲線如圖6所示??梢钥闯?,加強件與波谷的間隙對整體結構的應力強度有較大影響,尤其是在常溫工況下,由于材料的彈性模量和屈服強度較大,間隙大小對波紋管膨脹節(jié)強度影響效果更為明顯。當間隙值W≤0.35 mm時,隨著加強件與波紋管膨脹節(jié)間隙慢慢增大,常溫和高溫狀態(tài)下波紋管膨脹節(jié)等效應力的最大值開始降低;間隙值W>0.35 mm時,等效應力最大值開始上升。所以兩端加強件與波紋管的焊接過程中,加強件與波谷表面保留適當?shù)拈g隙能很大程度上減小外載荷產(chǎn)生的應力,使波紋管膨脹節(jié)發(fā)揮最好的強度性能。

    圖6 最大等效應力S隨間隙值W變化曲線

    2.4 間隙對波紋管膨脹節(jié)軸向剛度的影響規(guī)律

    根據(jù)EJMA波紋管膨脹節(jié)的設計準則,波紋管膨脹節(jié)的軸向剛度是指沿著軸線方向的力與產(chǎn)生的位移的比值。作為一種位移補償結構,軸向剛度是衡量波紋管膨脹節(jié)補償性能好壞的重要指標。軸向剛度過小,波紋管膨脹節(jié)容易因變形過大失穩(wěn);軸向剛度過大,彈性能力越弱,無法滿足彈性補償要求。相比于無加強件的波紋管膨脹節(jié),加強件能夠有效提高波紋管膨脹節(jié)的強度性能,但同時軸向剛度也會隨之增大,補償能力減弱。高溫和常溫下,在8 mm位移載荷下,不同間隙值對應的軸向載荷-位移曲線如圖7所示。

    (a)常溫

    (b)高溫

    根據(jù)曲線的斜率可以清楚看出,常溫及高溫下,隨著位移載荷不斷增加,波紋管膨脹節(jié)經(jīng)歷兩次彈性變形階段后進入塑性變形階段。位移載荷初始增加階段,由于加強件與波紋管存在間隙,此時加強件未對波紋管發(fā)揮作用,該階段的彈性剛度可以等效為波紋管的軸向剛度,隨著位移載荷繼續(xù)增加,加強件底端與波谷開始接觸,彈性剛度發(fā)生突變,轉變?yōu)椴y管膨脹節(jié)的軸向剛度。當位移載荷繼續(xù)增大引起的應力超過材料屈服極限時,波紋管膨脹節(jié)開始產(chǎn)生塑性變形。根據(jù)力-位移曲線可以發(fā)現(xiàn),間隙越大,彈性剛度發(fā)生突變的拐點所對應的位移就越大,波紋管膨脹節(jié)從彈性階段進入塑性階段所對應的位移也越大。即通過增大間隙,可以延遲加強型波紋管膨脹節(jié)進入塑性變形階段。因此,對于工況要求位移較大的波紋管膨脹節(jié),可以通過適當增大加強件與波紋管間隙的方法,更充分地利用波紋管材料的彈性變形階段,更好地發(fā)揮波紋管膨脹節(jié)的補償能力。

    3 加強型波紋管膨脹節(jié)優(yōu)化前后強度及軸向剛度對比分析

    根據(jù)以上加強型波紋管膨脹節(jié)強度及軸向剛度的變化規(guī)律,在相同邊界條件下,間隙值0.35 mm和0.45 mm產(chǎn)生的最大等效應力值基本相同,軸向剛度隨間隙值增大而減小,故對波紋管與加強件預留0.45 mm間隙。與無加強件波紋管膨脹節(jié)和其他間隙值加強型波紋管膨脹節(jié)進行強度及軸向剛度的對比分析(實際工況為800 ℃下軸向壓縮2 mm,內(nèi)表面加壓2.1 MPa),其結果見表3。

    表3 實際工況下波紋管膨脹節(jié)的最大等效應力及軸向剛度

    由表3中結果可知,相對于無加強型波紋管膨脹節(jié),預留間隙0.45 mm優(yōu)化后應力下降35.5%,軸向剛度增加了14.1%。相比于其他間隙值,優(yōu)化后的波紋管膨脹節(jié)在最大程度提高承載能力的同時,也盡可能減小了加強件對補償能力帶來的負面影響。

    4 結論

    本文基于ABAQUS有限元軟件,研究分析了加強件與波紋管間隙對波紋管膨脹節(jié)強度及軸向剛度的影響,得到如下結論。

    (1)隨著間隙的增大,在常溫和高溫下波紋管膨脹節(jié)應力集中區(qū)域會發(fā)生位置變化,應力的最大值先減小、后增加,尤其在常溫情況下應力值變化趨勢更為明顯。

    (2)由于波紋管與加強件存在間隙,波紋管膨脹節(jié)在外載荷下會經(jīng)歷兩次彈性變形階段,且間隙越大,波紋管膨脹節(jié)從第一彈性變形階段進入第二彈性變形階段所需的位移載荷就越大。

    (3)隨著間隙的增大,波紋管膨脹節(jié)從彈性變形進入塑性變形所需的位移載荷越大,即適當?shù)卦龃箝g隙可以延遲塑性變形階段的到來,更好地發(fā)揮波紋管膨脹節(jié)的彈性補償能力。

    (4)結合波紋管膨脹節(jié)應力強度和軸向剛度變化規(guī)律,本文研究對象間隙取值0.45 mm,既能最大程度減小應力,也能減小剛度,以獲得較好的位移補償能力,同時為加強型U形波紋管膨脹節(jié)的理論分析、設計優(yōu)化等提供借鑒。

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