汪 洋 陳 濤 鄭麗婷
(1、廣東工業(yè)大學(xué),廣東 廣州510006 2、廣州工程總承包集團(tuán)有限公司,廣東 廣州510200 3、廣東省建筑設(shè)計(jì)研究院南沙分院,廣東 廣州511458)
隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)與科技的高速發(fā)展,邊坡治理工程也隨之增多[1],為此,研究邊坡支護(hù)措施有非常重要的現(xiàn)實(shí)意義。格構(gòu)梁錨桿聯(lián)合支護(hù)結(jié)構(gòu)作為一種新興的柔性復(fù)合邊坡加固措施,在邊坡工程中的應(yīng)用十分廣泛[2],但是,目前相關(guān)的理論研究滯后于廣泛應(yīng)用。
對(duì)于格構(gòu)梁錨桿復(fù)合支護(hù)結(jié)構(gòu),就就格構(gòu)本身來(lái)講僅僅是一種傳力結(jié)構(gòu),而加固的抗滑力主要由格構(gòu)梁節(jié)點(diǎn)處的錨桿提供。將格構(gòu)梁、錨桿與坡面土作為一整體考慮,下滑力將與錨桿的拉力平衡[3]。以單滑面為例,滑坡體下滑力P 的一個(gè)力的分量Pn與垂直于梁錨桿的分量Tni平衡。
下滑體產(chǎn)生的下滑力與錨桿的抗滑力平衡:
圖1 格梁錨桿復(fù)合結(jié)構(gòu)受力示意圖
綜合以上式(1)~(3)可以確定錨桿的錨固角度,通過(guò)錨桿拉力Ti,可確定錨固長(zhǎng)度。
本文選用莫爾庫(kù)侖強(qiáng)度準(zhǔn)則[4],表達(dá)式為:
式中:
I1- 第一應(yīng)力不變量;
J2- 第二偏應(yīng)力不變量;
θ- 應(yīng)力洛德角;
c- 土體黏聚力;
φ- 土體內(nèi)摩擦角;
邊坡穩(wěn)定性分析采用強(qiáng)度折減法,其基本原理是將土體強(qiáng)度指標(biāo)c、φ 值同時(shí)除以一個(gè)折減系數(shù)FS(安全系數(shù)),得到一組新的c′、φ′值,作為新的材料參數(shù)帶入有限元進(jìn)行試算,當(dāng)邊坡土體符合給定的臨界破壞判定條件時(shí),對(duì)應(yīng)的FS被稱為邊坡的最小安全系數(shù)[5]。
格構(gòu)梁橫截面尺寸為300mm×300mm,彈性模量為3.41×107kPa,密度為2.634t/m3,縱梁和橫梁間距均為2m。錨桿設(shè)在格構(gòu)梁節(jié)點(diǎn)處,彈性模量1.95×108kPa,直徑28mm,設(shè)計(jì)抗拔力均為90kN。邊坡土層參數(shù)詳見(jiàn)下表1。
本文采用二維模型。該邊坡分六次開(kāi)挖,格梁錨桿支護(hù)分五段進(jìn)行。
先挖除區(qū)域1,再挖除區(qū)域2,然后支護(hù)第一段格構(gòu)梁和錨桿;開(kāi)挖區(qū)域3,然后支護(hù)第二段格構(gòu)梁錨桿;重復(fù)以上工序,直至完成第五段格構(gòu)梁錨桿支護(hù)。(圖2-3)
圖2 邊坡開(kāi)挖區(qū)域
表1 土層參數(shù)
本文分別對(duì)有無(wú)格構(gòu)梁錨桿聯(lián)合支護(hù)兩種工況進(jìn)行數(shù)值模擬,模擬結(jié)果如圖4-9。
本文利用大型有限元軟件Abaqus 采用強(qiáng)度折減法分別對(duì)有無(wú)格構(gòu)梁錨桿聯(lián)合支護(hù)兩種工況下邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行模擬,通過(guò)對(duì)比分析總結(jié)得出如下結(jié)論:
(1)在格構(gòu)粱錨桿聯(lián)合支護(hù)下,邊坡內(nèi)部的應(yīng)力得到改善,塑性應(yīng)變顯著減小,滑坡體位移得到約束,邊坡表面最大位移減小約5.2%。
(2)此次數(shù)值模擬分析無(wú)格梁錨桿聯(lián)合支護(hù)土質(zhì)邊坡的安全系數(shù)為1.122,采用格構(gòu)梁錨桿聯(lián)合支護(hù)土質(zhì)邊坡安全系數(shù)為1.510,安全系數(shù)提高約34.6%,加固效果顯著。
圖3 格構(gòu)梁錨桿復(fù)合結(jié)構(gòu)
圖4 無(wú)支護(hù)邊坡位移
圖5 有支護(hù)邊坡位移
圖6 無(wú)支護(hù)邊坡塑性應(yīng)變區(qū)
圖7 有支護(hù)邊坡塑性應(yīng)變區(qū)
圖8 無(wú)支護(hù)邊坡應(yīng)力
9 有支護(hù)邊坡應(yīng)力