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    海州灣水流紊動強度和含沙量對沉降速度的影響研究

    2020-12-11 01:56:44朱文謹(jǐn)王娜董嘯天叢新韓雪潘錫山
    海洋通報 2020年4期
    關(guān)鍵詞:懸沙絮團沉降速度

    朱文謹(jǐn),王娜,董嘯天,叢新,韓雪,潘錫山

    (1.江蘇海洋大學(xué) 土木與港海工程學(xué)院,江蘇 連云港 222005;2.同濟大學(xué) 土木工程學(xué)院,上海 200092;3.江蘇省海涂研究中心,江蘇 南京 210036)

    泥沙輸運和沖淤過程的研究中,沉降速度的確定是一項重要又困難的任務(wù)(左利欽等,2019;尹琦珺等,2016)。非黏性泥沙的沉降速度可以使用斯托克斯定律得到,而細(xì)顆粒泥沙的沉降速度受到懸沙濃度、紊動、鹽度、粒徑組分等諸多因素的影響,計算十分復(fù)雜(匡翠萍等,2016;吳創(chuàng)收等,2015)。不少學(xué)者從黏性泥沙的絮凝機理出發(fā),分析了鹽度、沉降距離、含沙量、水溫和粒徑對絮凝體沉降速度的影響(黃建維,2008)。錢寧等(1983)也指出細(xì)顆粒泥沙形成絮團結(jié)構(gòu)時沉降過程便變得尤為復(fù)雜。目前紊動強度對細(xì)顆粒泥沙沉降速度的影響尚存爭議,有學(xué)者認(rèn)為是負(fù)相關(guān)關(guān)系,也有研究提出為正相關(guān)關(guān)系,還有人通過實測資料提出形式為棕s邑f(G)(G 表示紊動強度)的關(guān)系,這表明不同維度下紊動強度對沉降速度的影響是變化的(郭超等,2019;張金鳳等,2013;張慶河等,2001;張幸農(nóng),1996)。一般認(rèn)為,河口地區(qū)影響泥沙沉降速度的主要因素是懸沙濃度、水流紊動和鹽度,海岸地區(qū)影響泥沙沉降速度的主要因素是懸沙濃度和水流紊動(Pejrup et al,2010)。擬選取海州灣近岸潮流和含沙量實測資料,分析水體紊動強度與含沙量對近岸絮凝體沉降速度的影響,提出新的沉降速度確定方法。

    1 理論基礎(chǔ)

    1.1 紊動強度的表示方法

    紊動一般被量化為速度梯度均方根G,根據(jù)文獻(xiàn)可知G 也可定義為湍動能耗散項著與運動黏滯系數(shù)淄比值的平方根(張兆順等,1996):

    根據(jù)湍動能輸運方程(張兆順等,1996)和流速對數(shù)律,G 表示為:

    其中,淄是流體的運動黏滯系數(shù),取10-6m2/s;資是卡門常數(shù),取0.4;u*是摩阻流速(m/s),采用流速對數(shù)律確定:

    式中:u 是水流流速(m/s);z0是床面粗糙高度(m)。

    1.2 絮凝體沉速的確定

    Rouse 方程及其改進(jìn)形式已經(jīng)被很多學(xué)者用來研究河口海岸泥沙的沉降速度(Shi et al,2004;陳沈良等,2003;朱文謹(jǐn)?shù)龋?012):

    其中,c 是床面以上z(m)處的懸沙濃度(g/L),ca是床面以上za(m)處的參考點懸沙濃度(g/L),h為水深(m),P=棕s/(資·u*)為懸浮指標(biāo),棕s是懸沙沉降速度(m/s),先求P 值和摩阻流速u*,再計算懸沙沉降速度。

    2 含沙量對絮凝體沉速的影響研究

    河口海岸地區(qū)泥沙有3 種沉降形式。(1)互不影響:懸沙濃度很低時,泥沙或絮團的沉降互不干擾,此時的沉降速度與濃度沒有關(guān)系。(2)相互干擾:隨著懸沙濃度的增加,單顆粒泥沙相互接觸的機會增多,形成絮團后沉降速度有所增加。(3)受阻沉降:當(dāng)含沙量較高時,隨著濃度的增加,絮團沉降過程中相互碰撞,引起沉降速度減小。對于相互干擾的情況,Einstein 等(1962)和Owen 等(1975)得出了沉降速度和濃度之間的經(jīng)驗公式:

    式中:C 為水深平均含沙量(g/L),k 和m 為經(jīng)驗系數(shù),與泥沙的類型、水流的紊動強度相關(guān)。Einstein 等通過試驗得出m 為1.33;Owen 等研究了紊流對沉降速度的影響:m 的值在大潮和小潮時分別為1.1 和2.2。

    海州灣是瀕臨黃海的開敞式弧形岸線海灣,潮汐強度中等,潮流動力作用較弱,底質(zhì)以黏土質(zhì)粉砂和粉砂質(zhì)黏土的細(xì)顆粒沉積物為主。海州灣含沙量較高區(qū)域位于廢黃河口至灌河口沿線海域。外海含沙量較低,平均濃度呈現(xiàn)從近岸至外海遞減趨勢,平均濃度0.2 g/L(左書華等,2013)。本研究采用海州灣2005 年9 月大潮和中潮兩次水文泥沙觀測數(shù)據(jù)。懸移質(zhì)擎式水樣采樣器采集水樣,然后微孔濾膜過濾,烘干稱重,計算含沙量。抓斗式底泥采樣器采取底沙,激光粒度儀分析懸沙和底沙級配。選取10#、11#、13#測站數(shù)據(jù)進(jìn)行分析(圖1)。

    圖1 海州灣海域測站位置分布

    3 個測站的最大、最小和平均含沙量資料見表1。10#點中潮平均含沙量0.09 g/L,大潮0.11 g/L;13#點中潮平均含沙量0.08 g/L,大潮0.09 g/L;11#點中潮平均含沙量為1.43 g/L,大潮1.05 g/L。

    表1 測站10#、11#、13#的含沙量(g·L-1)

    分析實測資料可知:總體平均含沙量較低,除轉(zhuǎn)流時刻外大多時刻測量的含沙量垂線分布符合Rouse 分布。采用式(4)計算泥沙絮凝體的沉降速度,得到3 個測站計算的沉降速率大部分在0.05 ~2.50 mm/s 之間,一個潮周期內(nèi)泥沙絮凝體的沉降速度有明顯變化;10#、13#測站大潮時沉降速度小于中潮時刻,即大潮時較大的切應(yīng)力引起了較多絮團的破碎,此時的沉速相對較小。將計算得到的10#、13#號測站沉降速度與含沙量進(jìn)行對比分析,如圖2—圖9 所示。

    圖2 測站10#中潮時含沙量與沉降速度的關(guān)系

    圖3 測站13#中潮時含沙量與沉降速度的關(guān)系

    圖4 測站10#中潮含沙量與沉降速度隨時間變化情況

    圖5 測站13#中潮時含沙量與沉降速度隨時間變化情況

    圖6 測站10#大潮時含沙量與沉降速度的關(guān)系

    圖7 測站13#大潮時含沙量與沉降速度的關(guān)系

    圖9 測站13#大潮時含沙量與沉降速度隨時間變化情況

    由上圖可知:中潮時,10# 測站滿足 棕s =0.004 7C1.59,13# 測站滿足 棕s = 0.042 6C1.29;大潮時,10#測站滿足棕s=0.005 3C1.60,13#測站滿足棕s=0.024 3C1.40,m 值處于1.25 ~ 1.6。得到的結(jié)論與Einstein 等(1962),Owen 等(1975),F(xiàn)athi-Moghadam 等(2011),Manning 等(2006),Jo原h(huán)ansen 等(1998)的研究成果較為一致。兩測站的泥沙絮凝體的沉降速度在監(jiān)測期內(nèi)基本隨含沙量的增加而增大,可決系數(shù)(相關(guān)系數(shù)的平方)均達(dá)到0.52 以上,13#測站在中潮時可達(dá)到最高0.82。

    與10#測站和13#測站相比,11#測站處在灌河口外,含沙量較大(表1)。將計算的11#測站沉降速度與含沙量進(jìn)行對比分析,如圖10—圖13所示。計算結(jié)果表明:大潮時11#測站含沙量與沉降速度相關(guān)性較差,甚至呈現(xiàn)出負(fù)相關(guān);當(dāng)含沙量達(dá)到0.7 kg/m3左右時,絮團沉降速度達(dá)到最大,而隨著含沙量的繼續(xù)增大,絮團沉降速度開始減小。由堆積柱狀圖11 及圖13 可以看出,中潮時11頤00 時刻濃度達(dá)到0.7 kg/m3左右,沉降速度達(dá)到最大約9 mm/s,隨后沉降速度隨著濃度增加而呈減小趨勢。大潮時14頤00 時刻可見同樣的規(guī)律,懸沙濃度在0.7 kg/m3左右時沉降速度速度最大約為3.5 mm/s,隨后沉降速度隨著濃度增加同樣呈減小趨勢。該測站絮團達(dá)到一定濃度后相互接觸碰撞,達(dá)到受阻沉降速度階段,隨著含沙量的增加,絮團沉降速度反而減小。

    圖10 測站11#含沙量與沉降速度的關(guān)系

    圖11 測站11#含沙量與沉降速度隨時間變化情況

    圖12 中潮時10#測站紊動與沉降速度的關(guān)系

    圖13 中潮時13#測站紊動與沉降速度的關(guān)系

    3 紊動強度特征及其對絮凝體沉速的影響研究

    為了能夠清楚地分析海州灣水域水流紊動對沉降速度的影響,采用式(2)計算紊動強度G,10#站點計算結(jié)果如表2 所示。從水面到水底G 值逐漸增大,在0~22 s-1范圍內(nèi)變化;紊動強度隨流速逐漸增強,最大值出現(xiàn)在漲急時刻水底層,大部分時刻G 值都在0~10 s-1范圍內(nèi)變化。

    表2 計算得到的G 值

    從表中可以看出,10#測站垂線平均紊動強度隨摩阻流速的變化而變化,基本呈線性關(guān)系;漲落急時刻與垂線平均紊動強度峰值時刻基本對應(yīng),也就是說,在漲落潮垂線平均流速最大時刻,紊動強度也剛好達(dá)到峰值。

    為了分析紊動強度對沉降速度的影響,對10#測站和13#測站紊動強度與沉降速度的相關(guān)性展開分析。由圖14—圖17 可知,海州灣水域含沙量較低,細(xì)顆粒沉降過程中相互碰撞機會較小,隨著紊動強度的增加,細(xì)顆粒泥沙沉降過程中形成絮凝體,增加了泥沙的沉降速度,在一定水流紊動的作用下,隨著含沙量的增加,顆粒形成絮凝體的可能性同時增加,沉降速度也隨之增加。大潮時水流紊動強度大于中潮,所以大潮期間紊動強度對泥沙沉降速度的影響高于中潮。同理,13#測站大潮和中潮垂線平均紊動強度均比10#測站大,紊動強度的變大增加了細(xì)顆粒泥沙形成絮凝體的概率,故13#測站的懸沙實際沉降速度大于10#測站的懸沙沉降速度。

    圖14 大潮時10#測站紊動與沉降速度的關(guān)系

    圖15 大潮時13#測站紊動與沉降速度的關(guān)系

    4 計算沉降速度的新方法

    上文分析了海州灣水域水流紊動和懸沙濃度對沉降速度的影響??梢钥闯觯V轂乘虻暮沉颗c水流紊動強度都對泥沙沉降速度產(chǎn)生較大影響。計算海州灣泥沙絮凝體沉降速度的新方法可以構(gòu)造公式如下:

    式中:k,x,y 為經(jīng)驗系數(shù)。利用3 個測站的實測懸沙濃度與計算得到的沉降速度和紊動強度計算棕s=kCxGy中的各系數(shù)值,計算可得:k =0.003 7,x=0.81,y=0.42。采用式(6)計算的13#測站大潮時泥沙沉降速度與觀測值的可決系數(shù)達(dá)到0.65,比只考慮含沙量的相關(guān)性(0.60) (圖7)更可靠。可見充分考慮了含沙量和水流紊動強度的新公式計算精度更高,同時也說明了泥沙沉降速度與含沙量和水流紊動強度密切相關(guān)。沉降速度數(shù)據(jù)對比如圖16 所示。

    圖16 沉速值對比

    5 小結(jié)

    海州灣水域的泥沙屬于細(xì)顆粒泥沙,受到膠體化學(xué)絮凝因素的影響,其沉降特性和規(guī)律十分復(fù)雜。研究選取海州灣近岸潮流和含沙量實測資料,分析水體紊動強度與含沙量對近岸絮凝體沉降速度的影響,提出了新的沉降速度確定方法。得出以下結(jié)論。

    (1)采用實測水文泥沙資料結(jié)合流速對數(shù)律和Rouse 分布規(guī)律分別計算了海州灣近岸水域水流不同時刻的摩阻流速和沉降速度。計算發(fā)現(xiàn):沉降速率大部分在0.05~2.50 mm/s 之間,一個潮周期內(nèi)泥沙絮凝體的沉降速度有明顯變化;10#、13#號測站大潮時刻沉降速度小于中潮時刻,大潮時較大的切應(yīng)力引起了較多絮團的破碎。

    (2)11#測站處在灌河口外,含沙量較大時含沙量與沉速呈現(xiàn)出負(fù)相關(guān);無論是大潮還是中潮,當(dāng)含沙量達(dá)到0.7 kg/m3左右時,絮團沉速最大,接著隨著含沙量的增大,絮團沉速開始減小。絮團達(dá)到一定濃度后相互接觸碰撞,達(dá)到受阻沉降階段,隨著含沙量的增加,絮團沉降速度反而減小。

    (3)引入速度梯度均方根G 表征水流的紊動強弱,給出了G 與摩阻流速和垂線平均流速的關(guān)系,計算了海州灣近岸水域的水流紊動強弱和變化規(guī)律。結(jié)果發(fā)現(xiàn):漲落急時刻與垂線平均紊動強度峰值時刻基本對應(yīng),在漲落潮垂線平均流速最大時刻,紊動強度也剛好達(dá)到峰值;在含沙量較低的10#、13#號測站,隨著紊動強度增加,沉降速度也隨之增加;大潮時水流紊動強度大于中潮,大潮期間紊動強度對泥沙沉降速度的影響高于中潮。

    (4)構(gòu)造了新的泥沙沉降速度計算公式,采用實測資料對新公式中的經(jīng)驗系數(shù)進(jìn)行了確定。新公式不僅考慮了含沙量,還計入了紊動強度G,大大提高了計算沉降速度與實測值的相關(guān)性。新方法為確定近岸水域細(xì)顆粒泥沙的沉降速度提供了新的研究思路。

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