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    粘滯阻尼器在某學(xué)校宿舍樓減震設(shè)計中的應(yīng)用*

    2022-05-17 07:39:52許進(jìn)飛賴正聰白羽
    工業(yè)安全與環(huán)保 2022年5期
    關(guān)鍵詞:阻尼比阻尼器層間

    許進(jìn)飛 賴正聰 白羽

    (昆明理工大學(xué)建筑工程學(xué)院 昆明 650500)

    0 引言

    隨著建筑抗震安全性能要求的日益提高,消能減震技術(shù)在建筑抗震領(lǐng)域的應(yīng)用越來越多[1]。消能減震技術(shù)是利用耗能裝置(如阻尼器)消耗地震能量,減小主體結(jié)構(gòu)的地震輸入,降低整體結(jié)構(gòu)體系的地震響應(yīng),進(jìn)而減輕甚至避免主體結(jié)構(gòu)構(gòu)架的損傷破壞,是一種可行、有效的抗震策略,已成功應(yīng)用于實際工程[2-4]。粘滯阻尼器是一種用于結(jié)構(gòu)消能減震的阻尼元件,可降低地震作用進(jìn)而減小結(jié)構(gòu)尺寸以達(dá)到相應(yīng)要求,而且對建筑外觀不造成影響[5]。本文以山西省某學(xué)校宿舍樓為工程實例,對消能減震技術(shù)的實踐應(yīng)用進(jìn)行了探討。

    1 工程概況及模型驗證

    本項目為山西省太原市某學(xué)校宿舍樓,主體10層,局部11層,建筑面積及高度分別為3 943.83 m2和32.4 m。采用鋼筋混凝土剪力墻作為結(jié)構(gòu)主體,抗震設(shè)防烈度為8度(0.02g),設(shè)計地震分組為第二組,Ⅲ類場地,場地特征周期為0.05 s。剪力墻抗震等級為二級,結(jié)構(gòu)周期折減系數(shù)為0.98。根據(jù)《建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》(GB 50223—2008)及建筑工程抗震設(shè)防管理的相關(guān)要求,該工程屬于重點設(shè)防類,應(yīng)采用消能減震設(shè)計提高建筑物的安全性與可靠性。經(jīng)綜合考慮,本工程最終選用墻式連接消能器減震技術(shù)。

    將YJK所建模型導(dǎo)入SAP2000中,對比非減震結(jié)構(gòu)模型的周期及質(zhì)量等,以校驗?zāi)P偷臏?zhǔn)確性。YJK與SAP2000所計算的結(jié)構(gòu)模型總質(zhì)量分別為9 212.30 t和9 483.67 t,相差271.37 t,如表1所示。SAP2000前三階周期分別為0.501 9、0.437 5、0.354 8 s,YJK前三階周期分別為0.494 5、0.444 4、0.367 8 s,前三階周期的最大誤差為3.55%,如表2所示,有力地驗證了SAP2000模型的正確性。

    表1 質(zhì)量對比

    表2 周期對比(前三階)

    2 傳統(tǒng)抗震設(shè)計與粘滯阻尼器設(shè)計比較

    傳統(tǒng)抗震設(shè)計主要通過增大配筋率、改變構(gòu)架截面面積來實現(xiàn),而粘滯阻尼器設(shè)計能在不改變原有結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上實現(xiàn)抗震能力的大幅度提升。

    2.1 傳統(tǒng)抗震設(shè)計

    傳統(tǒng)抗震設(shè)計主要體現(xiàn)在“抗”字,通過加大結(jié)構(gòu)斷面、增大配筋率來抵抗地震力。該方法雖實用、有效,但在實踐過程中也逐漸暴露出了問題:

    (1)提高“抗震”所需的建筑成本,以8度為例,采用上述方法提升抗震能力所增加的造價為8%~15%。

    (2)在建筑物的剛度增大的同時,吸收的地震能量也增大。

    (3)在大震作用下,增大截面后難以控制結(jié)構(gòu)彈塑性變形耗散地震能量。

    2.2 粘滯阻尼消能減震設(shè)計

    粘滯阻尼墻可作為墻體安裝在結(jié)構(gòu)層間,是利用結(jié)構(gòu)層間的相對運動,使內(nèi)外鋼板之間產(chǎn)生速度梯度引起粘滯材料剪切滯回耗能,達(dá)到降低結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)的目的。粘滯阻尼墻具有以下有優(yōu)點:

    (1)易施工,且抗震效果明顯。

    (2)阻尼力可通過改變粘滯液體的稠度等進(jìn)行改變。

    (3)作用面積大,可吸收較多地震能量。

    3 減震結(jié)構(gòu)有限元分析

    3.1 模型概述

    本工程為鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu),用SAP2000建立減震和非減震結(jié)構(gòu)模型,如圖1所示,對其進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析和計算,準(zhǔn)確、真實地模擬該結(jié)構(gòu)在地震作用下的動力特性及響應(yīng)。

    圖1 SAP2000模型

    3.2 地震波選取

    根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB 5001—2010)(以下簡稱《抗規(guī)》)規(guī)定及工程角度,本文選取5條天然的(T1、T2、T3、T4、T5)、2條人工的(R1、R2)加速度時程曲線對結(jié)構(gòu)進(jìn)行非線性時程分析。結(jié)構(gòu)在7條時程曲線作用下的基底剪力如表3所示,反應(yīng)譜與各時程曲線如圖2所示。由表3可知,由時程曲線所計算的基底剪力和反應(yīng)譜計算的基底剪力之比滿足規(guī)范所要求的65%~135%,且比值接近1,滿足規(guī)范要求。

    表3 各地震波與反應(yīng)譜計算的基底剪力對比

    圖2 時程反應(yīng)譜與規(guī)范反應(yīng)譜曲線

    3.3 附加阻尼比的確定

    在減震結(jié)構(gòu)設(shè)計中,附加阻尼比的確定需預(yù)先指定減震結(jié)構(gòu)所需達(dá)到的位移減震目標(biāo)。

    據(jù)《抗規(guī)》12.3.4條,消能部件附加給結(jié)構(gòu)的有效阻尼比可估算為:

    (1)

    式中,ξa為消能部件給減震結(jié)構(gòu)附加的有效阻尼比;Wcj為第j個消能部件在結(jié)構(gòu)預(yù)期層間位移△Uj下往復(fù)循環(huán)一周所消耗的能量;Ws為減震結(jié)構(gòu)在預(yù)期位移下的總應(yīng)變能,在不考慮扭轉(zhuǎn)的情況下,其值為各質(zhì)點水平地震作用力標(biāo)準(zhǔn)值與各質(zhì)點對應(yīng)水平地震作用力標(biāo)準(zhǔn)值的位移乘積之和的1/2。

    根據(jù)《建筑消能減震技術(shù)規(guī)程》(JGJ 297—2013),粘滯阻尼器的Wcj可計算為:

    Wcj=λ1Fdjmax△uj

    (2)

    式中,λ1為關(guān)于阻尼指數(shù)的函數(shù),因按規(guī)程中0.2的取值偏保守,故本工程取3.70;Fdjmax為第j個消能器在相應(yīng)水平地震作用下的最大阻尼力,kN。

    對已布置粘滯阻尼器的減震結(jié)構(gòu),利用SAP2000所提供的快速非線性分析法(FNA)進(jìn)行彈性時程分析,如表4所示。由表可知,在2條人工波及5條天然波作用下,減震結(jié)構(gòu)的附加阻尼比平均值為X向4.09%、Y向1.86%,總阻尼比(原結(jié)構(gòu)阻尼比與附加阻尼比之和)為X向9.09%、Y向6.86%。

    表4 附加阻尼比 單位:%

    采用粘滯阻尼器的減震結(jié)構(gòu)在小震作用下的樓層剪力及層間位移角如圖3、圖4所示。由表3可知,未采取減震構(gòu)件的結(jié)構(gòu)在地震波作用下,X、Y向基底剪力的時程平均值為11 356、11 486 kN;由圖3可知,采取減震措施的時程平均值為6 684、6 186 kN,分別降低了41.14%、46.14%。由圖4可知,在小震作用下的X、Y向的最大層間位移角平均值分別為1/3419、1/2465,遠(yuǎn)小于1/1000。

    (a)小震X向?qū)娱g剪力

    3.4 粘滯阻尼器的選型與布置

    粘滯阻尼器的選型需考慮下述因素:阻尼系數(shù)C、輸出阻尼力F、阻尼指數(shù)α及極限位移Umax。

    阻尼系數(shù)C是消能器活塞單位速度運動所產(chǎn)生的阻尼力。阻尼系數(shù)越大,則消能器的阻尼力及耗能越大。輸出阻尼力F是消能器的噸位。阻尼指數(shù)α一般取值在0~1。當(dāng)α=0時,為理想的滯回曲線,即任意時刻均有輸出力F,滯回曲線所包含的面積隨α的增大而減小,即耗能減??;當(dāng)α=1時,滯回曲線呈橢圓狀。在α較小時,消能器在低于設(shè)計速度的情況下的減震效果會更好;反之,可有效避免消能器所連接主體結(jié)構(gòu)處因受力過大而發(fā)生破壞。

    (a)小震X向?qū)娱g位移角

    消能器的安裝需要根據(jù)最大層間位移角及安裝數(shù)量確定,但整體布局要遵循“均勻、分散、對稱”的原則,且某一樓層不能布置太多。本工程共使用44片粘滯阻尼墻,每層8片,其中X、Y向各4片,分別布置在2~7層。平面布置如圖5所示(各樓層布置相同)。

    圖5 消能器平面布置

    4 動力彈塑性時程分析

    為驗證減震結(jié)構(gòu)在大震作用下的減震效果,采用有限元軟件SAP2000對其進(jìn)行動力彈塑性時程分析。在彈性時程分析的基礎(chǔ)上選取3條地震波(R1、T1、T4)進(jìn)行計算,最終結(jié)果取3條地震波作用下的包絡(luò)值。

    分別對結(jié)構(gòu)在3條地震波作用下X、Y向進(jìn)行彈塑性分析,計算得到減震結(jié)構(gòu)在地震作用下的層間位移角及塑性鉸分布結(jié)果,如表5、圖6所示。

    由表5可知,在大震作用下該結(jié)構(gòu)X、Y向的最大層間位移角為1/305、1/235,遠(yuǎn)小于規(guī)范所規(guī)定的1/120,采用減震措施后大幅提升了建筑的抗震性,降低了人民生命及財產(chǎn)安全的損失。

    表5 大震作用下結(jié)構(gòu)層間位移角

    為說明結(jié)構(gòu)在彈塑性分析過程中的變化情況,以人工波R1為例,列舉了X、Y向的出鉸順序。由圖6可以看出,在大震作用下,部分梁出現(xiàn)塑性鉸,柱未進(jìn)入塑性狀態(tài),滿足規(guī)范要求。

    (a)X向第52步出鉸情況

    減震結(jié)構(gòu)R1大震作用下X、Y向彈塑性分析中,粘滯阻尼器的滯回曲線如圖7所示。由圖可知,粘滯阻尼器的滯回曲線飽滿,具有良好的耗能能力,可為建筑結(jié)構(gòu)安全提供保障。

    (a)X向滯回曲線

    5 結(jié)論

    (1)通過對本工程在小震和大震作用下結(jié)構(gòu)的層間位移角、層間剪力、減震結(jié)構(gòu)附加阻尼比及塑性鉸的發(fā)展?fàn)顟B(tài)分析可知,設(shè)置粘滯阻尼器后的減震結(jié)構(gòu),其抗震性能得到大幅提升。

    (2)在大震作用下,該結(jié)構(gòu)X、Y向的最大層間位移角為1/305、1/235,遠(yuǎn)小于規(guī)范所規(guī)定的1/120。

    (3)粘滯阻尼器在大震作用下的滯回曲線飽滿,具有良好的耗能能力,可為建筑結(jié)構(gòu)安全提供保障。

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