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    橋梁交接墩蓋梁計算與優(yōu)化分析

    2020-11-30 08:37:32
    四川水泥 2020年12期
    關(guān)鍵詞:蓋梁內(nèi)力計算方法

    張 斌

    (福州市規(guī)劃設(shè)計研究院, 福州 350000)

    0 引言

    蓋梁是橋梁承上啟下的重要結(jié)構(gòu),上部結(jié)構(gòu)荷載通過蓋梁傳遞給下部結(jié)構(gòu)和基礎(chǔ)。因影響蓋梁內(nèi)力的因素很多,如:橋梁跨徑、寬度、斜交角度等,所以很難完全套用標(biāo)準(zhǔn)圖或通用圖[1],必須要建模計算分析,因此,蓋梁建模的理論與思路,在整個計算過程中尤為重要。

    蓋梁作為受彎、受剪結(jié)構(gòu),設(shè)計控制內(nèi)力一般為墩頂負(fù)彎矩、跨中正彎矩以及橋墩位置剪力。對于蓋梁的設(shè)計荷載,其恒載主要來自主梁自重及橋面系荷載;對于活載而言,橫向活載,主要考慮單列車、雙列車、多列車的對稱及非對稱等情況,按蓋梁位置反力影響線加載,獲得最大支反力;縱向活載,過渡墩蓋梁按考慮本聯(lián)布載考慮,對于橋梁的交接墩蓋梁,其傳統(tǒng)計算方法,通??紤]A 聯(lián)(A 孔)、B 聯(lián)(B 孔)按獨立布載而后疊加,這種理論認(rèn)為:A 聯(lián)(A 孔)、B 聯(lián)(B 孔)不相關(guān)聯(lián),分別用各自反力影響線求出交接墩位置的最大支反力值后再疊加(詳見圖1.1 力學(xué)圖解1),然后分析蓋梁內(nèi)力,但根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)中對車道荷載的解釋,車道荷載中均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qk 為描述橋梁結(jié)構(gòu)效應(yīng)的自然堵塞的車隊模型荷載,而車道荷載中的集中荷載(Pk)為描述運(yùn)煤車等重車模型荷載,如果按A 聯(lián)(A 孔)、B 聯(lián)(B 孔)不相關(guān)考慮,則說明有兩個重車同時作用在交接墩蓋梁上,這種情況在橋梁實際運(yùn)

    營時,是不會出現(xiàn)的。這種計算方法雖安全但過于保守,不僅不利于蓋梁結(jié)構(gòu)尺寸的制定,也會造成材料浪費,不僅影響橋下空間及通透性,也與尋找設(shè)計臨界點的科學(xué)精神相違背。

    圖1.1 力學(xué)圖解1

    有鑒于此,本文提出了兩種優(yōu)化計算方法,優(yōu)化計算方法一(A 聯(lián)B 聯(lián)雙聯(lián)疊加加載計算方法):因A 聯(lián)B 聯(lián)橋面連續(xù),可把前后兩聯(lián)當(dāng)成一整聯(lián),即把交接墩蓋梁當(dāng)成過渡墩蓋梁計算(詳見圖1.2 力學(xué)圖解2)。

    圖1.2 力學(xué)圖解2

    圖1.3 力學(xué)圖解3

    優(yōu)化計算方法二(A 聯(lián)B 聯(lián)雙聯(lián)非疊加加載):仍把前后聯(lián)分開計算,但考慮車道荷載的集中荷載Pk 的作用長度,把車道荷載的集中荷載Pk 作用位置由傳統(tǒng)計算的蓋梁位置,轉(zhuǎn)移到車輛的實際重心位置。(詳見圖1.3 力學(xué)圖解3,Pk 的作用長度參考《通規(guī)》中車輛荷載長度12.8 米,整車重心到后輪長度為5.0 米)。

    1 工程概況

    國道G316 線長樂漳港至營前段項目A1 合同段,主線主路左幅1 號橋,全長1562 米,雙幅設(shè)計,單幅寬度17 米,上部結(jié)構(gòu)形式為:預(yù)制小箱梁和現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁,下部結(jié)構(gòu)形式:蓋梁柱式墩和花屏墩,為橋臺處設(shè)D80 型伸縮縫,交接墩處設(shè)D160 型伸縮縫,本文取第十五聯(lián)(3x35 米=105米,橋墩號ZⅠ51~ ZⅠ54)預(yù)應(yīng)力混凝土簡支變連續(xù)小箱梁和第十六聯(lián)(3x35米=105 米,橋墩號ZⅠ54~ ZⅠ57)預(yù)應(yīng)力混凝土簡支變連續(xù)小箱梁為研究對象,小箱梁高度為1.8 米,橫向布置6 片,交接墩蓋梁高度1.8 米,寬度2.0米,懸臂寬度5.4 米,雙柱墩間距4.8 米(詳見圖2.3 單幅橫斷面)(因為要考慮到橋下凈空和高架橋整體通透性等因素,本工程蓋梁采用大懸臂預(yù)應(yīng)力蓋梁,本文只分析比較在三種計算理論下的蓋梁內(nèi)力)。

    圖2.3 單幅橫斷面

    2 有限元模型分析

    本文采用MIDAS/CIVIL 有限元軟件,比較分析了橋梁交接墩蓋梁(詳見圖3.1 交接墩蓋梁模型),在傳統(tǒng)計算方法與優(yōu)化計算方法一和優(yōu)化計算方法二下的作用相應(yīng)與內(nèi)力差異。

    荷載采用公路I 級荷載,按傳統(tǒng)計算方法,交接墩蓋梁位置活荷載最大支反力為863.2Kn*2(分別考慮第十五聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁、第十六聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁,交接墩處最大支反力再疊加)按優(yōu)化計算方法一,交接墩蓋梁位置活荷載最大支反力為1000.7 Kn *1(把第十五聯(lián)、與第十六聯(lián)按整體考慮),按優(yōu)化計算方法二,交接墩蓋梁位置活荷載最大支反力為501.2 Kn *2(分別考慮第十五聯(lián)、第十六聯(lián),同時考慮重型車的作用長度)

    三種計算模式下交接墩蓋梁最大彎矩(跨中位置)比較分析(詳見圖3.1 橋墩交接墩蓋梁跨中正彎矩圖),傳統(tǒng)計算方法為2120.9Knm,優(yōu)化計算方法一為 1229.4Knm,優(yōu)化計算方法二為1231.5Knm,結(jié)算結(jié)果表明:采用優(yōu)化計算,對減少蓋梁正彎矩作用明顯,優(yōu)化計算方法一減少到傳統(tǒng)計算方法的57.9%,優(yōu)化計算方法一減少到傳統(tǒng)計算方法的58.1%。

    圖3.1 橋墩交接墩蓋梁跨中正彎矩圖

    三種計算模式下交接墩蓋梁最小彎矩(橋墩位置)比較分析(詳見圖3.2 橋墩交接墩蓋梁墩頂負(fù)彎矩圖),傳統(tǒng)計算方法為10099.4Knm,優(yōu)化計算方法一為 5854.1Knm,優(yōu)化計算方法二為5864.3Knm,結(jié)算結(jié)果表明:采用優(yōu)化計算,對減少蓋梁正彎矩作用明顯,優(yōu)化計算方法一減少到傳統(tǒng)計算方法的58.0%,優(yōu)化計算方法一減少到傳統(tǒng)計算方法的58.2%。

    圖3.2 橋墩交接墩蓋梁墩頂負(fù)彎矩圖

    三種計算模式下,交接墩蓋梁最大剪力(橋墩位置)比較分析(詳見圖3.3 橋墩交接墩蓋梁最大剪力圖),傳統(tǒng)計算方法為3553.5Kn,優(yōu)化計算方法一為 2059.8Kn,優(yōu)化計算方法二為2063.3Kn,結(jié)算結(jié)果表明:采用優(yōu)化計算,對減少蓋梁正彎矩作用明顯,優(yōu)化計算方法一減少到傳統(tǒng)計算方法的58.0%,優(yōu)化計算方法一減少到傳統(tǒng)計算方法的58.1%。

    圖3.3 橋墩交接墩蓋梁最大剪力圖

    三種計算模式下,交接墩蓋梁最小剪力(橋墩位置)比較分析(詳見圖3.4 橋墩交接墩蓋梁最小剪力圖),傳統(tǒng)計算方法為3553.5Kn,優(yōu)化計算方法一為 2059.8Kn,優(yōu)化計算方法二為2063.3Kn,結(jié)算結(jié)果表明:采用優(yōu)化計算,對減少蓋梁正彎矩作用明顯,優(yōu)化計算方法一減少到傳統(tǒng)計算方法的58.0%,優(yōu)化計算方法一減少到傳統(tǒng)計算方法的58.1%。

    圖3.4 橋墩交接墩蓋梁最小剪力圖

    3 計算結(jié)果分析

    通過第3 節(jié)的數(shù)據(jù)結(jié)果可知:采用兩種優(yōu)化設(shè)計方法,可以顯著的降低交接墩蓋梁內(nèi)力,減少幅度約在40%左右。

    傳統(tǒng)計算方法,偏保守

    從數(shù)據(jù)上看,傳統(tǒng)計算方法較兩種優(yōu)化計算方法要保守的多,計算結(jié)果基本上是兩種優(yōu)化計算方法的1.7 倍左右。采用這種方法分析計算,往往橋梁交接墩位置的蓋梁要比過渡墩的蓋梁內(nèi)力要大的多。

    從橋梁縱向行車整體因素來考慮,這是不應(yīng)該的。而且用傳統(tǒng)的計算方法出來的交接墩蓋梁,因內(nèi)力較大,往往導(dǎo)致尺寸較大,同時也要提高相應(yīng)橋墩直徑和樁基直徑,對下部結(jié)構(gòu)的計算結(jié)果影響很大。

    優(yōu)化計算方法一,計算結(jié)果合理

    優(yōu)化計算方法一,利用交接墩蓋梁在相鄰兩聯(lián)位置行車橋面連續(xù)性質(zhì),按一整聯(lián)的整體考慮,從車道荷載的布置方式表達(dá)上,把交接墩蓋梁當(dāng)成過渡墩蓋梁,與實際蓋梁受力相符,能更準(zhǔn)確的表達(dá)出蓋梁的受力狀態(tài),更真實的表達(dá)出蓋梁的真實受力,更能趨于蓋梁的受力臨界極限。確實能夠優(yōu)化交接墩蓋梁內(nèi)力。按這種方法計算的交接墩蓋梁尺寸與過渡墩蓋梁尺寸相近。

    優(yōu)化計算方法二,計算結(jié)果合理

    優(yōu)化計算方法二,是在傳統(tǒng)計算方法上的優(yōu)化,不僅把相鄰兩聯(lián)分開考慮,同時考慮到重型車作用長度,不讓前后兩個重型車在交接墩位置重疊布載,解決了傳統(tǒng)計算方法的簡單羅列疊加,與橋梁實際運(yùn)營情況相符且保守,不僅能滿足蓋梁的內(nèi)力設(shè)計需求,也可以高效細(xì)化蓋梁尺寸,優(yōu)化橋下空間。

    優(yōu)化計算方法一采用“合并”整聯(lián)的影響線加載,計算方法二采用固定局部荷載、集中荷載加載方式,兩者計算結(jié)果都與相鄰兩聯(lián)的跨徑有關(guān),通過細(xì)化研究表明:在相鄰兩聯(lián)跨徑都減小的情況下,優(yōu)化計算方法一計算結(jié)果較優(yōu)化計算方法二計算結(jié)果更接近設(shè)計臨界值。

    4 結(jié)語

    本文以國道G316 線長樂漳港至營前段項目A1 合同段,主線主路左幅1號橋,第十五聯(lián)和第十六聯(lián)交接墩蓋梁為依托,用Midas/civil 進(jìn)行有限元分析,有結(jié)果如下:

    (1)優(yōu)化計算方法一和優(yōu)化計算方法二的計算結(jié)果較傳統(tǒng)計算方法計算結(jié)果優(yōu)化交接墩蓋梁內(nèi)力約40%。

    (2)三種計算模式下,橋梁交接墩蓋梁的設(shè)計內(nèi)力大小關(guān)系為:優(yōu)化計算方法一<優(yōu)化計算方法二<傳統(tǒng)計算方法,且優(yōu)化計算方法一隨著跨徑減小而減小的趨勢比優(yōu)化方法二更為明顯。

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