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    淺析高烈度地震區(qū)大底盤(pán)裙房對(duì)塔樓結(jié)構(gòu)的影響

    2020-11-30 09:10:20遠(yuǎn)
    山西建筑 2020年23期
    關(guān)鍵詞:裙房塔樓辦公樓

    馬 靜 遠(yuǎn)

    (太原市建筑設(shè)計(jì)研究院,山西 太原 030002)

    1 項(xiàng)目概況

    某工程位于太原市萬(wàn)柏林區(qū),為大型商業(yè)綜合體項(xiàng)目。根據(jù)建筑功能,結(jié)構(gòu)在U軸設(shè)置變形縫,本文所分析的結(jié)構(gòu)為U軸北側(cè)的大底盤(pán)多塔結(jié)構(gòu),其中含2棟辦公樓(辦公樓A與辦公樓B)和商業(yè)購(gòu)物中心,建筑效果圖如圖1所示,平面布置圖如圖2所示。

    1.1 結(jié)構(gòu)基本平面尺寸

    大底盤(pán)商業(yè)裙房沿街道呈矩形狀,兩個(gè)辦公樓位于裙房的邊側(cè)。其中辦公樓A位于商業(yè)裙房的西側(cè),其北側(cè)、東側(cè)和南側(cè)三個(gè)方向與商業(yè)裙房相連,辦公樓B位于1號(hào)樓的東北角,僅西側(cè)和南側(cè)與商業(yè)裙房相連。辦公樓A與裙房夾角為16°,辦公樓A與裙房夾角為79°,兩個(gè)塔樓的主要抗側(cè)力方向近似于垂直關(guān)系,二者強(qiáng)軸方向夾角為63°。

    大底盤(pán)裙房地上8層,裙房總高度為44.5 m,首層層高為6.0 m,其余樓層層高均為5.5 m;裙房寬度約93.100 m,長(zhǎng)度約為155.200 m。由于辦公樓B主要集中在裙房北側(cè),致使結(jié)構(gòu)質(zhì)量重心與剛度中心偏置過(guò)大,為控制結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)并避免樓面?zhèn)鬟f的剪力過(guò)大,在裙房南側(cè)布置了多組BRB防屈曲約束支撐。上部塔樓的綜合質(zhì)心坐標(biāo)為(X:35.05,Y:188.93),裙房結(jié)構(gòu)的綜合質(zhì)心坐標(biāo)為(X:33.40,Y:162.72),經(jīng)過(guò)計(jì)算,塔樓在兩個(gè)方向的偏置率分別為X方向1.06%和Y方向16.9%,其中X方向?yàn)榻Y(jié)構(gòu)短邊方向,Y方向?yàn)榻Y(jié)構(gòu)長(zhǎng)邊方向。

    每個(gè)塔樓地上各40層,除裙房以外,標(biāo)準(zhǔn)層層高為3.4 m,避難層層高為4.350 m,總高度為155.70 m。標(biāo)準(zhǔn)層建筑平面長(zhǎng)46.80 m,寬31.80 m,結(jié)構(gòu)高寬比為4.90;核心筒長(zhǎng)約26.2 m,寬10.60 m,核心筒高寬比為14.7;核心筒占樓面面積的 18.7%。辦公樓標(biāo)準(zhǔn)層平面布置圖見(jiàn)圖3。

    辦公樓A和辦公樓B標(biāo)準(zhǔn)層建筑功能一致,由于受下部商業(yè)功能和外立面效果影響,辦公樓B下部出現(xiàn)較多躍層情況,結(jié)構(gòu)下部剛度較辦公樓A削弱嚴(yán)重,因此辦公樓A和B分別為兩個(gè)不同的模型。

    由于建筑首層有下沉廣場(chǎng),地下1層有大型超市,首層地面同上部樓層一樣,開(kāi)設(shè)較大洞口形成中庭,地下1層層高較首層層高大,結(jié)構(gòu)嵌固位置按設(shè)置在-1層地面和首層地面兩種模型包絡(luò)設(shè)計(jì)。

    本工程抗震設(shè)防烈度為8度,設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.2g,場(chǎng)地類別為Ⅲ類,設(shè)計(jì)地震分組為第二組,基本風(fēng)壓為0.4 kN/m2,地面粗糙類別為B類。

    1.2 構(gòu)件截面

    構(gòu)件典型截面如表1~表3所示。

    表1 商業(yè)裙房結(jié)構(gòu)構(gòu)件典型截面

    表2 辦公樓A結(jié)構(gòu)構(gòu)件典型截面

    表3 辦公樓B結(jié)構(gòu)構(gòu)件典型截面

    為了便于描述,在結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí),不帶裙房的模型稱為單塔模型,包含A塔模型(見(jiàn)圖4a))和B塔模型(見(jiàn)圖4b));大底盤(pán)雙塔模型簡(jiǎn)稱為整體模型(見(jiàn)圖4c));由于南側(cè)邊跨商業(yè)連接薄弱,根據(jù)建筑中庭動(dòng)線,將整體模型分成兩個(gè)模型:切除辦公樓B及東側(cè)商業(yè)的模型簡(jiǎn)稱為切縫A塔裙房模型(見(jiàn)圖4d)),切除辦公樓A及西側(cè)商業(yè)的模型簡(jiǎn)稱為切縫B塔裙房模型(見(jiàn)圖4e))。由于塔樓與主樓不是完全正交關(guān)系,模型計(jì)算中按照主樓相對(duì)于裙房的角度增設(shè)斜角抗側(cè)力構(gòu)件方向的附加地震作用角度進(jìn)行包絡(luò)設(shè)計(jì)。

    1.3 結(jié)構(gòu)體系及基本計(jì)算模型

    1)超高層辦公樓A,B塔(單塔)計(jì)算時(shí)采用框架核心筒結(jié)構(gòu)+伸臂桁架+腰桁架體系。結(jié)合建筑避難層:A塔在19層與30層設(shè)置桁架,B塔在7層、19層與30層設(shè)置桁架,桁架采用BRB防屈曲支撐。2)整體計(jì)算模型:結(jié)構(gòu)形式為框架剪力墻+BRB防屈曲支撐。

    2 周期及振型

    整體及單塔模型的結(jié)構(gòu)周期見(jiàn)表4,整體模型振型見(jiàn)圖5,切縫模型振型規(guī)律與整體模型基本一致,單塔模型各界振型為規(guī)則的平平扭振型。振型質(zhì)量參與系數(shù)反映了各階振型對(duì)地震作用的貢獻(xiàn)情況,具體各階振型見(jiàn)表5,圖6。

    表4 結(jié)構(gòu)基本周期 s

    表5 結(jié)構(gòu)振型質(zhì)量參與系數(shù) %

    從表4,表5數(shù)據(jù)以及圖5可以看出,大底盤(pán)對(duì)結(jié)構(gòu)周期和振型的主要影響:1)高階振型的影響增大。底盤(pán)范圍越大,結(jié)構(gòu)高階振型的影響越大,第一階振型不能有效地激發(fā)大底盤(pán)的質(zhì)量。而第二階、第三階及第四階振型質(zhì)量參與系數(shù)較高,特別是第二階振型[1]。塔樓所帶裙房范圍越小,結(jié)構(gòu)越容易在較少的振型數(shù)目下滿足振型質(zhì)量參與系數(shù),高階振型對(duì)單獨(dú)塔樓模型影響小。2)計(jì)入大底盤(pán)后,結(jié)構(gòu)整體剛度增加,周期略微縮短,影響不明顯。3)在第三階振型和第四階振型中,兩個(gè)塔樓出現(xiàn)反向和相向的平動(dòng)效應(yīng),結(jié)構(gòu)偏于不安全,設(shè)計(jì)中要加強(qiáng)兩個(gè)塔樓之間的梁板結(jié)構(gòu)。4)盡管塔樓和裙房各自的層剪力分布非常復(fù)雜,但在單階振型下,整體結(jié)構(gòu)的層剪力沿高度的變化比較均勻,符合結(jié)構(gòu)的整體振型模態(tài)分布。

    3 層剪力及彎矩

    整體模型、切縫模型與單塔模型在規(guī)范反應(yīng)譜地震作用下層剪力對(duì)比見(jiàn)圖7,層彎矩對(duì)比見(jiàn)圖8。整體模型中所示大底盤(pán)裙房部分的層剪力和層彎矩反映的是大底盤(pán)整體,無(wú)法分開(kāi)體現(xiàn)各自塔樓部分。出裙房后,兩個(gè)塔樓出現(xiàn)一定程度的相互影響現(xiàn)象,均在兩個(gè)塔樓各自的薄弱方向,樓層層剪力出現(xiàn)放大,而較強(qiáng)方向在大約10層~30層區(qū)段出現(xiàn)減弱,30層以上樓層與單塔模型基本一致。層彎矩也出現(xiàn)相類似的規(guī)律。主樓整體模型與單塔模型相比,對(duì)A塔模型X方向?qū)蛹袅Ψ糯笙禂?shù)約為1.03~1.40,Y方向只在結(jié)構(gòu)中上部25層~35層出現(xiàn)剪力放大,層剪力放大系數(shù)約為1.01~1.07;對(duì)B塔模型X方向只在28層出現(xiàn)剪力放大,層剪力放大系數(shù)約為1.03,Y方向?qū)蛹袅Ψ糯笙禂?shù)約為1.01~1.08。層彎矩放大系數(shù)約為1.08~1.20。大底盤(pán)不僅影響底部區(qū)域,而且還放大了塔樓全高的層剪力,對(duì)塔樓中上部樓層放大作用明顯,且樓層越高放大系數(shù)越大。

    整體模型與單塔模型相比,對(duì)A塔模型X方向只在28層出現(xiàn)層彎矩放大,層彎矩放大系數(shù)約為1.03,Y方向?qū)訌澗胤糯笙禂?shù)約為1.08~1.20;對(duì)B塔模型X方向?qū)訌澗胤糯笙禂?shù)約為1.01~1.33,Y方向在結(jié)構(gòu)中上部17層~31層出現(xiàn)剪力放大,層彎矩放大系數(shù)約為1.01~1.05。大底盤(pán)不只是影響底部區(qū)域,而是放大了塔樓全高的層剪力,且樓層越高放大系數(shù)越大。

    4 塔樓剛度對(duì)裙樓的影響

    相關(guān)研究表明,大底盤(pán)裙房底盤(pán)范圍剛度的大小,對(duì)結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)有較大影響[2]。本工程中大底盤(pán)裙房的結(jié)構(gòu)高度與結(jié)構(gòu)總高度的比值為44.5/155.7=0.285,底盤(pán)的高度較高,大底盤(pán)裙房剛度對(duì)塔樓影響較大[2],對(duì)結(jié)構(gòu)上部的層間變形影響較大,樓層位結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中要注意合理控制模型的最大層間位移角和頂層位移。結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度與基底剪力和塔樓的底層剪力關(guān)系分別見(jiàn)表6,表7。表中的結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度比為大底盤(pán)裙房結(jié)構(gòu)頂層(第8層)與上部塔樓的首層(第9層)的結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度的比值。

    表6 底盤(pán)剛度不同的單塔樓地震反應(yīng)(一)

    表7 底盤(pán)剛度不同的單塔樓地震反應(yīng)(二)

    從表8中看出,上部收進(jìn)結(jié)構(gòu)的底部樓層層間位移角,整體模型在長(zhǎng)邊方向,最大值為相鄰下部區(qū)段最大層間位移角的1.14倍。

    表8 體型收進(jìn)位置層間位移角比值

    裙房對(duì)塔樓的約束程度會(huì)影響塔樓和大底盤(pán)裙房之間的層剪力分配。同時(shí),塔樓和裙房之間主要通過(guò)樓板傳遞層剪力,在設(shè)計(jì)中注重裙房頂層樓板的設(shè)計(jì),適當(dāng)采取加強(qiáng)措施,并采用單塔和整體模型包絡(luò)設(shè)計(jì),如果裙房頂層樓板開(kāi)裂導(dǎo)致結(jié)構(gòu)剛度退化,則塔樓和裙房將發(fā)生內(nèi)力重分布。每個(gè)塔樓將更趨向于各自獨(dú)立振動(dòng),造成塔樓在裙房樓層的層剪力增大。

    5 扭轉(zhuǎn)的影響

    通過(guò)結(jié)構(gòu)的周期比和扭轉(zhuǎn)位移比來(lái)分析扭轉(zhuǎn)對(duì)塔樓的影響。由于塔樓周期較長(zhǎng),整體模型的周期比是塔樓第一扭轉(zhuǎn)周期和第一平動(dòng)周期的比值,此比值并不能反映大底盤(pán)范圍塔樓偏置導(dǎo)致的剛度偏心問(wèn)題。參考相關(guān)研究,周期比的計(jì)算還考慮了切除大底盤(pán)以上塔樓,僅保留裙房的模型進(jìn)行比對(duì)。各模型的周期比見(jiàn)表9。

    表9 周期及周期比

    本項(xiàng)目中塔樓的位置過(guò)于集中于大底盤(pán)結(jié)構(gòu)的北側(cè),兩個(gè)塔樓夾角為63°,結(jié)構(gòu)布置不對(duì)稱南側(cè)裙樓位置結(jié)構(gòu)位移較大,最大位移比也在此處。

    大底盤(pán)裙房的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)對(duì)塔樓的主要影響:1)由于塔樓周期較長(zhǎng),大底盤(pán)結(jié)構(gòu)的周期比實(shí)際上是塔樓自身周期比,不能反映大底盤(pán)范圍塔樓偏置導(dǎo)致的剛度偏心問(wèn)題。后者只能通過(guò)切除大底盤(pán)以上塔樓,僅保留裙房的模型來(lái)反映。2)基于規(guī)范反應(yīng)譜、小震的分析表明,結(jié)構(gòu)在X向地震作用下扭轉(zhuǎn)位移比較小,南側(cè)裙房并未出現(xiàn)明顯扭轉(zhuǎn)。3)在Y向地震作用下,由于裙房較長(zhǎng),結(jié)構(gòu)布置的不對(duì)稱,質(zhì)心與剛心偏置過(guò)大,則扭轉(zhuǎn)會(huì)加劇每個(gè)塔樓的反應(yīng),塔樓應(yīng)盡可能布置于對(duì)稱位置。

    6 樓板分析

    基于整體模型,分別采用規(guī)范反應(yīng)譜和中震不屈服性能目標(biāo)下進(jìn)行了重大震計(jì)算。中震不屈服下薄弱樓板典型應(yīng)力分析,樓板應(yīng)力見(jiàn)表10。本工程中在8層樓層和裙房頂板的南側(cè),緊鄰變形縫位置,為中庭和采光頂洞口邊,僅靠框架梁和封邊梁聯(lián)系,樓板內(nèi)最大拉應(yīng)力也在此位置,設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮按零剛度樓板假定,分析梁內(nèi)軸力,并對(duì)樓板的構(gòu)造措施予以加強(qiáng)。典型樓層樓板弱連接位置示意圖見(jiàn)圖9。

    表10 中震不屈服下裙房樓板弱連接位置樓板應(yīng)力及加強(qiáng)措施

    7 結(jié)語(yǔ)

    1)采用規(guī)范振型分解反應(yīng)譜法分析時(shí),各階振型對(duì)不同結(jié)構(gòu)部位的作用是大底盤(pán)結(jié)構(gòu)分析的關(guān)鍵。本工程整體模型在低階振型下結(jié)構(gòu)響應(yīng)不足,高階振型結(jié)構(gòu)響應(yīng)較大,表現(xiàn)明顯。因此地震作用下整體模型相對(duì)單塔模型的層剪力增大。塔樓結(jié)構(gòu)不對(duì)稱布置時(shí),對(duì)塔樓結(jié)構(gòu)的弱軸方向表現(xiàn)顯著。2)大底盤(pán)裙房的剛度大小不僅影響底部區(qū)域,還放大了塔樓全高的層剪力,且對(duì)塔樓中上部樓層放大作用明顯,且樓層越高放大系數(shù)越大。3)由于塔樓周期較長(zhǎng),大底盤(pán)結(jié)構(gòu)的周期比實(shí)際上是塔樓自身周期比,不能反映大底盤(pán)范圍塔樓偏置導(dǎo)致的剛度偏心問(wèn)題。后者只能通過(guò)切除大底盤(pán)以上塔樓、僅保留裙房的模型來(lái)反映。4)相對(duì)于大底盤(pán)裙房,塔樓平面位置在其兩個(gè)主軸方向均不對(duì)稱,在地震作用下,兩個(gè)塔樓出現(xiàn)反向和相向振動(dòng)形式,如果考慮結(jié)構(gòu)損傷后會(huì)出現(xiàn)不同程度的周期拉長(zhǎng),加之行波效應(yīng)等因素,基于規(guī)范振型分解反應(yīng)譜算得的兩塔反向和相向平動(dòng)偏于不安全,設(shè)計(jì)中應(yīng)加強(qiáng)兩塔之間梁板結(jié)構(gòu)的連接措施。5)當(dāng)?shù)卣鹆叶容^高時(shí),大底盤(pán)對(duì)塔樓整體及構(gòu)件設(shè)計(jì)均有顯著影響,裙房的結(jié)構(gòu)復(fù)雜性明顯增加,設(shè)計(jì)中應(yīng)采用多種情況的分析模型進(jìn)行包絡(luò)設(shè)計(jì)。

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