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    山區(qū)河道低水頭航電樞紐的水力學問題研究

    2020-11-27 06:37:18吳文鳳張紹培張家興
    水運工程 2020年11期
    關鍵詞:沖沙閘尾水渠海漫

    吳文鳳, 張紹培, 張家興, 徐 紅

    (1. 四川省交通勘察設計研究院有限公司, 四川 成都610017;2. 重慶交通大學, 西南水運工程科學研究所, 重慶400016)

    低水頭航電樞紐是以航運開發(fā)為主[1], 兼有防洪、 發(fā)電、 灌溉和保護等綜合利用功能的攔河建筑物, 其工程布置考慮因素多、 難度大。 目前, 國內低水頭航電樞紐普遍具有單寬流量大、弗勞德數(shù)小、 下泄水流動能高、 引航道口門斜流較大等特點[2-3], 導致低水頭航電樞紐布置后,存在泄洪、 消能和通航等方面的水力學問題。 針對低水頭航電樞紐存在的水力學問題, 國內外學者進行了諸多研究, 主要集中在樞紐的泄流能力、 消能防沖、 通航水流3 個方面。 在樞紐的泄洪能力方面, 有關學者研究發(fā)現(xiàn), 樞紐泄洪能力與泄流寬度, 堰體高度, 堰前進水段水頭損失,水流側收縮、 相對淹沒度等有關[4]; 在樞紐消能防沖方面, 低水頭樞紐消能多采用底流消能來消除高動能的下泄水流, 其消能率受消能設施布置的影響。 工程中消能設施常布置有消力池(包括消力池內輔助消能工、尾檻等)、 海漫、 防沖槽等[5]; 在通航水流條件方面, 低水頭樞紐的通航水流條件受河勢條件影響[6], 存在引航道口門區(qū)縱橫水流超標情況, 其改善措施一般采用調整隔流墻長度、 透空隔流墻等[7]。

    隨著山區(qū)內河航運的發(fā)展, 當?shù)退^航電樞紐布置于山區(qū)河道中下游時, 由于山區(qū)河道中下游河流比降大、 水流湍急、 河道寬淺、 淺灘較多、水流條件復雜[8], 布置難度增大, 航電樞紐的泄洪、 發(fā)電、 通航等方面亟須進一步研究。 由于山區(qū)河道水深小, 易導致下泄水流消能率降低[9-10],形成不良流態(tài), 加重下游河床沖刷。 樞紐尾水下泄時, 下游水位出現(xiàn)壅高現(xiàn)象, 降低發(fā)電水頭。同時, 河道過流斷面在近壩段收縮, 全閘敞泄時,上、 下引航道口門區(qū)斜流增強, 通航水流條件變差[11]。 因此, 需要對山區(qū)河道的低水頭航電樞紐布置中存在的水力學問題進行深入研究, 以優(yōu)化樞紐布置, 改善樞紐水流條件。

    本文以四川省岷江干流湯壩航電樞紐布置為例, 通過物理模型試驗, 重點研究山區(qū)河道低水頭航電樞紐的水流條件, 針對布置中存在的水力學問題提出相應的改善措施, 為今后山區(qū)河道的航電樞紐布置提供技術支撐。

    1 樞紐概況

    湯壩航電樞紐位于岷江中游眉山市, 以航運、 發(fā)電為主, 兼顧城市水環(huán)境建設、 防洪、 灌溉。 所在河段順直微彎, 淺灘較多, 平面形態(tài)起伏不平, 是典型的山區(qū)河道。 河床高程395 ~400 m, 比降約0.8‰。 河道斷面呈 “U”形, 寬480 ~560 m, 兩岸為防洪堤, 堤頂高程417.19 ~419.86 m。 受防洪堤限制, 岸線較為穩(wěn)定。 樞紐上游0.6 ~1.5 km的河段中心處有1 個較大的卵石江心洲, 最寬處約250 m, 洲面高程401 ~404 m。 枯水期, 河水走江心洲左側主槽;中水期時, 江心洲右側河道開始分流; 洪水期時, 河流淹沒江心洲。 再上游約1. 7 km 處為岷江一橋, 其主通航孔布置在靠河道左側的主汊道上, 與主流同側布置。 而壩下游河道微彎,距彎頂約0. 8 km, 受彎道制約, 水流條件較為復雜。

    受河勢條件影響, 湯壩航電樞紐采用河床式開發(fā)方式, 集中式布置, 自左向右依次布置為左岸非溢流壩、 船閘、 泄洪沖砂閘、 廠房、 右儲門槽壩段、 右岸非溢流壩段、 魚道, 壩軸線全長544.71 m。 樞紐正常蓄水位414.80 m, 樞紐設計洪水位50 a 一遇, 校核洪水位500 a 一遇。 所在河段為Ⅳ級航道, 可通行500 噸級船舶。 樞紐所在河段河勢見圖1。 由于樞紐布置在山區(qū)河道, 河道順直微彎, 寬淺, 坡降較陡, 洪水期水流流速大, 流態(tài)復雜。 樞紐布置后, 改變了山區(qū)河道原有的水流條件, 存在壩下游水位偏低影響樞紐消能、 敞泄時河道主流偏左引起的上游引航道口門區(qū)斜流強、 下游引航道位于彎道凸岸上游等問題。 因此采用正態(tài)物理模型試驗研究山區(qū)河道低水頭航電樞紐的泄流、 消能、 發(fā)電和通航等水流條件, 并對樞紐布置中存在的水力學問題提出改善措施。

    圖1 河段河勢條件及樞紐位置

    2 模型設計與驗證

    模型按重力相似準則進行設計, 采用幾何比尺為1∶100 的正態(tài)模型。 模擬范圍從壩軸線上游約2.2 km 至壩軸線下游約1.8 km 處, 總長約4.0 km。 包括樞紐上下游已建和擬建的堤防、 岷江一橋, 以確保工程河段水流條件的相似性。 河道模型的制作以斷面板法為主, 同時輔以等高線法相配合。 試驗過程中的流速主要采用XKVMS-03表面流場測量和分析系統(tǒng)觀測。

    結合樞紐的運行調度方式、 防洪標準和通航要求, 試驗主要流量級共13 級, 分別為248 m3∕s(單機 引 用 流 量); 496 m3∕s(2 臺 機 組 引 用 流量); 744 m3∕s (3 臺 機 組 滿 發(fā) 引 用 流 量);2 500 m3∕s(敞泄臨界流量); 4 170 m3∕s(常年洪水); 5 000、 6 580 m3∕s(P=50%); 7 720 m3∕s(P= 33.3%); 8 990(P= 20%); 12 000 m3∕s(P=5%); 13 800 m3∕s(P= 2%); 15 100 m3∕s(P=1%); 18 000 m3∕s (P=0.2%)。

    模型與原型進行水位、 流速、 流向驗證試驗,結果表明與原型的水位相差均在±0.1 m 以內, 見圖2。 模型斷面流速分布規(guī)律與原型基本一致, 實測流量偏差在5%以內。 模型浮標的運動軌跡與原型浮標基本一致, 流線基本重合。 驗證試驗結果表明模型達到了幾何相似、 河床阻力相似和水流運動相似的要求, 符合相關規(guī)范要求[12]。

    圖2 模型水位驗證

    3 方案布置及存在的水力學問題

    3.1 方案布置

    樞紐泄水建筑物位于河床中央, 布置為16 孔泄洪(沖沙)閘(圖3)。 泄洪(沖沙)閘段總長284 m, 占據(jù)斷面河寬約50%, 每個泄洪(沖沙)閘孔凈寬14 m。 下游側以1∶4 斜坡與消力池相連。 消力池采用底流消能方式, 其中靠左岸11 孔泄洪閘后采用一級消力池布置, 消力池底板高程393.5 m, 深4.5 m, 長60 m; 靠右岸5 孔沖沙閘后采用兩級消力池布置, 第一級消力池底板高程394 m, 深4 m, 長55 m, 第二級底板高程394.5 m, 深3.5 m, 長40 m。 消力池下游均接長45 m 的混凝土海漫, 海漫后接防沖槽。

    圖3 樞紐平面布置(單位: m, 下同)

    電站前池位于廠房進水口上游庫內, 由攔沙檻分隔河道而成, 攔沙檻上游與右岸防洪堤相接,以26°角的折線延至排漂閘。

    電站尾水渠寬55.58 m, 電站尾水出流后以1∶5的反坡從底高程為394.32 m 上升至下游河床高程397.5 m, 為使尾水渠水流平順, 避免沖沙閘局部開啟時下泄水流對電站尾水出流的影響, 在尾水渠和沖沙閘之間設一隔水墻, 該隔水墻長53.74 m。

    船閘設計等級為Ⅳ級, 布置在河道左岸, 與壩上河道主流同側。 船閘軸線與壩軸線交角87°,船閘上、 下游引航道采用半開敞式布置, 向左側岸邊擴展, 呈不對稱形式布置。 上引航道外側直線導墻長150 m, 內側曲線擴展段長121.5 m, 下引航道外側直線導航墻長150 m, 內側曲線擴展段長160.1 m。

    樞紐為日調節(jié)電站, 其主要運行方式如下:

    1)當入庫流量Q<2 500 m3∕s 時, 庫水位在正常蓄水位414.8 m 和消落水位414.3 m 之間消落發(fā)電;

    2)當流量Q>2 500 m3∕s 時, 河道停航、 電站停機, 閘門全開敞泄。

    3.2 存在的水力學問題

    1)樞紐敞泄或控開時, 由于下游河道寬闊,水深較小, 消力池及下游河道水深不足, 導致沖沙閘下游二級消力池消能率低, 下泄水流流速整體偏大, 出現(xiàn)急流沖刷段, 尤其在三孔開啟3 m時, 消力池末端、 海漫末端和海漫下游75 m 處最大底流流速均超過5.00 m∕s; 泄洪閘后的一級消力池消能不充分, 池內未形成完整水躍, 下游河段出現(xiàn)不良流態(tài), 實測壩軸線下游240 m 處最大流速可接近4 m∕s。

    2)受尾水渠出口地形較高影響, 尾水渠內水位壅高, 導致電站發(fā)電水頭較低, 影響了樞紐發(fā)電效益, 實測尾水渠末端(壩下150 m)與壩下480 m處的水位相差達到1.62 m(Q=744 m3∕s,電站滿發(fā))。

    3)受山區(qū)河道河勢條件的影響, 來流量為2 500 m3∕s(敞泄臨界流量)時, 電站停止發(fā)電, 樞紐敞泄運行, 河段恢復山區(qū)天然河道運動狀態(tài),壩上江心灘露出, 不良流態(tài)出現(xiàn), 航道內水流流速急劇增加, 導致樞紐船閘上下引航道通航水流條件均不滿足GB 50139—2014《內河通航標準》中規(guī)定的最大縱向流速不超過2 m∕s, 最大橫向流速不超過0.3 m∕s 的要求[13]。 最高通航流量遠小于規(guī)范規(guī)定的設計最高通航流量(3 a 一遇洪水)。

    因此, 本文針對樞紐設計方案中存在的水力學問題, 結合河段河勢條件, 對工程的消能、 尾水水流條件和船閘通航水流條件提出相應的改善措施, 解決山區(qū)河道低水頭樞紐布置過程中出現(xiàn)的水力學問題。

    4 消能條件改善研究

    4.1 修改方案1

    4.1.1 方案布置

    結合電站尾水渠下游流態(tài)改善與河道整治及施工方便, 減少消力池后期維護的需要, 首先對沖沙閘消力池的布置及下游河床開挖整治進行適當調整, 調整布置見圖4。

    圖4 消力池修改方案1 布置

    1)為降低工程施工難度, 變多級消力池為單級消力池。 取消沖沙閘后兩級消力池之間的消力坎, 使兩級消力池合并為一級消力池, 池底板高程由原設計的394 m 降低至393 m, 合并后的消力池長95 m, 深4 m。

    2)取消沖沙閘段右側隔墻。

    3)降低沖沙閘消力池下游海漫高程(海漫長度保持原設計方案不變), 并對下游河床進行開挖整治, 沖沙閘下游海漫高程及河道高程由398 m 疏浚整治至397 m, 整治范圍從海漫末端至壩下游400 m 處為止。

    4.1.2 水流條件結果

    沖沙閘消力池內依舊難以形成完整穩(wěn)定的水躍, 消力池下游仍出現(xiàn)急流沖刷段, 特別是多孔同時開啟較大時, 消力池下游水深淺、 流速大,消能效果較原設計方案更差。

    在電站滿負荷發(fā)電、 壩前水位保持正常蓄水位414.8 m 運行時, 當沖沙閘中孔單獨分別開啟2、 3、 4 m 時, 消力池末端、 海漫末端和海漫下游75 m 處最大底流流速分別較原設計方案均增大,增幅在0.62~1.78 m∕s。 當兩孔沖沙閘(13#和15#)同時分別開啟2、 3、 4 m 時, 底流流速較原設計方案增加0.47 ~2.17 m∕s; 當三孔沖沙閘(12#、14#、16#)同時分別開啟2、 3、 4 m 時, 底流流速較原設計方案最大可增加至2.57 m∕s。

    4.2 修改方案2

    4.2.1 方案布置

    盡管降低了消力池底部高程和下游河道高程各1 m, 但由于取消了原設計方案消力池內的消力坎, 將兩級消力池合并為一級消力池, 在沖沙閘單孔和多孔局部開啟較大時, 沖沙閘消力池內均難以形成完整穩(wěn)定的水躍, 下游亦出現(xiàn)急流沖刷段。 消力池下游水深依舊較淺, 因此須進一步增加消力池深度, 布置見圖5。

    1)將沖沙閘下游消力池池身段長度縮短至80 m,池深增加到5 m, 池底板高程進一步降至392 m。

    2)11 孔泄洪閘下游消力池池身段長度由原設計方案的60 m 加長至70 m, 池深由4.5 m 加深到5 m, 相應的池底板高程降至392 m。

    圖5 消力池修改方案2 布置

    4.2.2 水流條件結果

    對比設計方案和修改方案1, 修改方案2 在壩上游保持正常蓄水位, 沖沙閘單孔和多孔局部開啟條件下(單孔開啟3 m 及以內), 消力池下游(特別是海漫末端及以下河床)的流速較原設計方案、修改方案1 明顯減小。 以沖沙閘三孔開啟3 m 為例, 修改方案2 海漫末端和海漫下游最大底流流速分別為4.80 和3.91 m∕s, 低于修改方案1 相同位置的流速6.44 和4.39 m∕s 及設計方案相同位置流速5.29 和5.10 m∕s, 亦低于相同位置天然河段20 a 一遇洪水(Q=12 000 m3∕s)時的流速。 不同試驗流量下, 修改方案2 消力池內水躍明顯、 紊動充分, 水流出消力池后急流段均基本控制在海漫段內, 出池水流擴散和流速遞減均很快, 該方案消能效果較原設計方案、 修改方案1 得到明顯改善。

    5 尾水水流條件改善研究

    5.1 修改方案1

    5.1.1 方案布置

    由于原方案電站尾水渠下游河床地形較高,阻擋了電站尾水的順利下泄, 使尾水渠內出現(xiàn)壅水, 尾水渠下游出現(xiàn)跌水、 急流和波狀水流等不良流態(tài), 影響了該電站水頭的充分利用和發(fā)電效率。 為此, 在原設計方案的基礎上, 采取以下改善措施(圖6)。

    圖6 尾水渠修改方案1 布置

    1)調整電站尾水渠的平面布置。 將電站尾水渠兩側的隔墻各向外擴展5.4°, 以改善電站尾水的擴散條件。

    2)降低尾水渠下游河床高程。 在修改方案2的基礎上從尾水渠末端開始至壩下游190 m 處為止, 疏浚整治高程至395 m。

    5.1.2 水流條件結果

    修改方案1 通過調整電站尾水渠的平面布置、整治降低尾水渠下游床面高程及左側沖沙閘下游河床高程等措施, 有效地改善了電站尾水出流條件。 各級流量情況下, 電站尾水渠內原存在的壅水和下游跌水與急流問題得到基本消除, 電站尾水出流均勻, 尾水渠內無泡水、 亂流和回流等不良流態(tài), 實測在電站單臺機組發(fā)電、 2 臺機組發(fā)電和3 臺滿發(fā)引用流量情況下, 電站尾水位分別降低1.96、 1.79、 1.59 m。 該方案達到了較好地改善電站尾水出流條件、 增大發(fā)電效益的目的。

    5.2 修改方案2

    5.2.1 方案布置

    電站尾水渠修改方案2 是在修改方案1 的基礎上的進一步微調, 其修改的主要內容是將電站尾水渠左側隔墻再向外擴展5.2°, 使尾水渠出水口進一步增大, 水流得到進一步擴散。

    5.2.2 水流條件結果

    修改方案2 在各級發(fā)電流量情況下, 電站尾水渠內水流平穩(wěn)、 出流均勻, 無泡水、 亂流和回流, 水位略有下降, 尾水渠下游無跌水、 急流、波狀水流等不良流態(tài), 水流擴散條件好。 與修改方案1 相比較, 修改方案2 電站尾水出流條件更優(yōu), 發(fā)電水頭亦略有增大, 增大幅度在0.01 ~0.30 m, 各方案布置后水位對比見圖7。

    圖7 尾水渠不同修改方案下水位變化

    6 通航水流條件改善研究

    由于樞紐蓄水運行時, 通航水流條件仍滿足規(guī)范, 因此采取壅水通航措施來提高樞紐最高通航流量, 即當樞紐上游來流量大于2 500 m3∕s(原設計敞泄流量)時, 電站滿發(fā), 閘門控開泄流。

    試驗結果表明, 當流量Q>2 500 m3∕s 時, 樞紐壅水運行后, 壩上水深較敞泄條件下明顯增加,水流流速減小, 江心灘被淹沒, 不良流態(tài)消失。船閘上引航道最高通航流量洪水重現(xiàn)期能夠達到3 a一遇。 當Q=7 720 m3∕s(P=33.3%), 電站滿發(fā), 閘門控開時, 上引航道口門區(qū)的最大縱橫向流速分別為1.00、 0.29 m∕s, 無回流發(fā)生, 能夠滿足標準要求。

    對于下引航道, 在上游來流量Q≤5 000 m3∕s、電站發(fā)電、 壩前保持正常蓄水位414.8 m 運行時,由于下游河床比降減小, 船閘下引航道口門區(qū)及下游附近河道的水流更加平順, 回流范圍和強度減小, 但縱向流速略有增大, 其口門區(qū)的最大縱向流速1.92 m∕s, 最大橫向流速0.29 m∕s, 最大回流流速為0.35 m∕s, 其各項流速指標滿足規(guī)范要求。 當流量Q>5 000 m3∕s, 回流消失, 最大橫向流速已超過規(guī)范規(guī)定標準, 下引航道口門區(qū)的通航水流條件已不能滿足規(guī)范要求。

    總體來說, 樞紐壅水運行情況下, 通航水流條件較設計方案得到了明顯改善。

    3 結論

    1)山區(qū)中下游河道水流流速大、 流態(tài)復雜,局部常出現(xiàn)跌水與橫流, 河道整體水深較小。 受河勢條件影響, 低水頭樞紐布置后, 容易出現(xiàn)壩下游水深小、 消力池的消能效果差、 尾水渠內水位壅高、 口門區(qū)通航水流條件惡化等水力學問題。

    2)可通過增大消力池深度、 改變消力池長度和疏浚整治下游河床增強一級消力池消能效果,滿足山區(qū)河道低水頭樞紐底流消能要求, 有效改善樞紐下泄水流條件。

    3)向外適當擴展尾水渠側墻角度, 并分兩級平臺疏浚整治尾水渠下游河床地形, 能有效增大發(fā)電水頭, 改善電站尾水的出流條件, 消除尾水渠下游水流不良流態(tài)。

    4)采取壅水通航措施, 能有效地改善通航水流條件, 提高船閘最高通航流量和電站最大發(fā)電流量。

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