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    金溝河引水樞紐工程布置研究

    2024-03-08 03:21:56吳建瑞
    關(guān)鍵詞:沖沙閘進(jìn)水閘泄洪閘

    吳建瑞

    (新疆金溝河流域管理局,新疆 沙灣 832100)

    新疆流域內(nèi)的河流多存在泥沙含量大且洪水集中等問題。為解決該問題,19世紀(jì)的新疆積極引入蘇聯(lián)的工程經(jīng)驗(yàn),在整個(gè)新疆流域廣泛應(yīng)用“費(fèi)爾干”式引水樞紐,如巴音河渠首、呼圖壁河呼圖壁渠首等。原金溝河也采用“費(fèi)爾干”式引水樞紐。對(duì)新疆多泥沙河流而言,“費(fèi)爾干”式引水樞紐的引進(jìn)有一定的積極意義,但僅一種引水方式難以應(yīng)用到各個(gè)河道中。為發(fā)揮各類引水樞紐的工程效果,必須滿足其前置的特定條件,在應(yīng)用“費(fèi)爾干”式引水樞紐時(shí),為便于形成橫向環(huán)流,其應(yīng)用場(chǎng)地需先具備人工修建的或天然具備的一定曲率的河流彎道,且需以下切河道為主,在具備排沙條件的位置需長(zhǎng)期具備一定的沖沙流量[1]。

    新疆金溝河水流主要來源于消融的冰川積雪,歷年7—8月的洪峰流量最大,其余時(shí)段的流量則較小。因兩岸山體的影響,原金溝河引水樞紐的上游彎道半徑較大、河道較寬,且原渠首在引水比極高的條件下有嚴(yán)重的泥沙淤積[2]。針對(duì)上述問題,結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)地形條件、引水比及洪水特性,最終決定采用直線型引水渠道,并增加進(jìn)水閘底板高程,在進(jìn)水閘前設(shè)置沖沙廊道,中流量沖沙、小流量引水、大流量沖刷上游淤積泥沙到下游的金溝河引水樞紐設(shè)計(jì)方案。為驗(yàn)證該方案的應(yīng)用效果,本文將通過水工模型試驗(yàn)加以驗(yàn)證,并根據(jù)結(jié)果提出優(yōu)化措施。

    1 試驗(yàn)方案

    1.1 工程概況

    金溝河引水樞紐工程設(shè)計(jì)和校核的洪水標(biāo)準(zhǔn)分別是P=5%(Q=363.4 m3/s)、P=2%(Q=559.0 m3/s)。擬定設(shè)計(jì)方案的布置形式為側(cè)面引水、正面泄洪沖沙,引水樞紐工程的組成部分包括上下游導(dǎo)流堤、沖沙閘、進(jìn)水閘及沉沙沖沙槽等建筑物。

    在左岸臺(tái)地布設(shè)3.0 m×3.5 m的三孔進(jìn)水閘,閘地板高812 m,進(jìn)水閘和沖沙閘有30°的軸線夾角,右側(cè)連接沖沙閘。在河床左側(cè)布設(shè)2.0 m×3.5 m的兩孔沖沙閘,閘底板高810 m,沖沙閘前的沖沙沉沙槽寬8.6 m、長(zhǎng)70.0 m,沉沙槽上游始端右側(cè)設(shè)3.0 m×6.5 m的三孔泄洪閘,閘底板高810 m,泄洪閘右側(cè)連接上游導(dǎo)流堤,且導(dǎo)流堤以上60 m設(shè)有長(zhǎng)60 m的自潰壩。具體見圖1。

    以該布置為基礎(chǔ)開展造床平衡試驗(yàn),以探討設(shè)計(jì)方案的合理性。

    2.2 模型比尺

    綜合考慮該模型試驗(yàn)的設(shè)計(jì)目標(biāo)及前提條件,選擇以正態(tài)模型開展試驗(yàn),以弗勞德相似準(zhǔn)則進(jìn)行設(shè)計(jì),并以1∶40建設(shè)模型。

    2.3 造床流量、推懸比和含沙量

    綜合分析泥沙、洪水及水文等因素,此次水工模擬試驗(yàn)以90%頻率的洪水流量作為所需造床流量,即Q造床=66.4 m3/s;懸移質(zhì)含沙量多年平均值為6.31 kg/m3;推懸比為15%設(shè)計(jì)值[3]。

    3 水工模型試驗(yàn)成果分析

    3.1 造床平衡試驗(yàn)結(jié)果

    在設(shè)計(jì)方案中,泄洪閘閘底板高程相對(duì)抬高約1 m,使河道的水流挾沙能力及天然縱坡值有所改變,所導(dǎo)致的輸沙不平衡將導(dǎo)致河床產(chǎn)生變形[4]。為探討持續(xù)運(yùn)營(yíng)一段時(shí)間后工程新的造床平衡形態(tài),和引水樞紐在河床平衡后的運(yùn)行情況,決定開展造床平衡試驗(yàn)。

    為模擬原始地形,所用造床流量為66.4 m3/s,并以62.85 kg/s推移質(zhì)輸沙率添加模型沙,通過清水試驗(yàn)確定閘門運(yùn)行方式并以此控制沖沙閘閘門:控制進(jìn)水閘引水流量保持在45.0 m3/s,若上游沖沙槽中泥沙淤積至和進(jìn)水閘前擋沙坎高度相同,則放開沖沙閘以進(jìn)行間接性沖沙,在泥沙淤積高度小于一半坎高時(shí)調(diào)整沖沙閘開啟高度,確保進(jìn)水閘引水流量保持在45.0 m3/s,重復(fù)該操作直到造床平衡。造床試驗(yàn)前后歷經(jīng)約4個(gè)月后達(dá)到平衡狀態(tài)。

    3.2 造床平衡后常遇洪水過程線試驗(yàn)結(jié)果

    為探討常遇洪水時(shí)新建引水樞紐在造床平衡后的渠首運(yùn)行情況,以該地區(qū)常遇洪水資料為準(zhǔn)開展模擬試驗(yàn)。常遇洪水過程線如圖2所示。

    圖2 常遇洪水過程線

    出于試驗(yàn)?zāi)康募霸囼?yàn)?zāi)P碗y以完全擬合洪水的考慮,決定整合相關(guān)流量數(shù)據(jù)并劃分成八段,具體如表1所示。

    表1 常遇洪水典型流量和時(shí)間對(duì)應(yīng)關(guān)系

    (1)A段。打開1號(hào)沖沙閘門0.4 m,關(guān)閉其余沖沙閘和泄洪閘,以11 m3/s流量泄流,打開進(jìn)水閘門,保證以45 m3/s流量從進(jìn)水閘門引水。從結(jié)果看:模型上游河道主流方位偏向左側(cè)岸,距離泄洪閘門前約70 m位置有少量壅水,閘門前泥沙基本不流動(dòng),模型上游段沖沙槽周邊水流平緩,僅攜帶少量泥沙,進(jìn)水閘在試驗(yàn)時(shí)未流入泥沙。

    (2)B段。打開進(jìn)水閘并關(guān)閉其他閘門,全部用于引水。從結(jié)果看:模型上游河道仍以偏向左側(cè)岸作為水流主流方向,泥沙緩慢流動(dòng),閘口前水流穩(wěn)定,進(jìn)水閘口未流入泥沙。

    (3)C段。打開進(jìn)水閘引水45 m3/s,1號(hào)沖沙閘開啟0.96 m,1號(hào)泄洪閘開啟0.16 m,關(guān)閉其余閘門,以25 m3/s流量泄流。上游河道仍以偏左側(cè)岸為水流主流方向,沖沙槽內(nèi)流入部分泥沙,泥沙經(jīng)過76 min沖運(yùn)后移動(dòng)至進(jìn)水閘擋沙坎前,淤積高度基本等于進(jìn)水閘底板高度,且擋沙坎上堆積有部分泥沙。為避免泥沙進(jìn)入進(jìn)水閘,將沖沙閘打開進(jìn)行間歇性沖沙,經(jīng)48 min的間歇性沖刷后,1號(hào)沖沙閘門前1/3區(qū)域泥沙被沖走,因上游水位在間歇性沖沙前較低,因而有泥沙持續(xù)進(jìn)入沖沙槽內(nèi),在沖刷60 min后,沖沙槽內(nèi)的泥沙高度已經(jīng)小于進(jìn)水閘前擋沙坎高度。再次調(diào)整沖沙閘門開度,保障進(jìn)水閘門以25 m3/s流量引水,此時(shí)上游水流平穩(wěn),且進(jìn)水閘沒有泥沙進(jìn)入。

    (4)D段。關(guān)閉泄洪閘,開啟1號(hào)沖沙閘0.2 m,關(guān)閉2號(hào)沖沙閘,以5 m3/s流量泄流,打開進(jìn)水閘,保證進(jìn)水閘以45 m3/s流量引水。泄洪閘前面100 m位置有輕微壅水,閘前泥沙不流動(dòng),進(jìn)水閘沒有進(jìn)入泥沙。

    (5)E段。關(guān)閉沖沙閘和泄洪閘,打開進(jìn)水閘,以36 m3/s流量引水,河道上游及下游試驗(yàn)條件同A段。

    (6)F段。沖沙槽內(nèi)進(jìn)入大量泥沙,且進(jìn)水閘擋沙坎前很快有泥沙堆積。將沖沙閘間接性打開以進(jìn)行60 min沖沙后,擋沙坎前泥沙堆積高度小于擋沙坎高度。關(guān)閉2號(hào)泄洪閘和3號(hào)泄洪閘,打開1號(hào)泄洪閘0.28 m并以21 m3/s流量泄洪;打開1號(hào)沖沙閘0.96 m、關(guān)閉2號(hào)沖沙閘,以25 m3/s流量泄流,打開進(jìn)水閘并以45 m3/s流量引水。從試驗(yàn)結(jié)果看,仍有部分泥沙進(jìn)入沖沙槽,但進(jìn)水閘沒有泥沙進(jìn)入。

    (7)G段。因洪水已將泥沙沖入進(jìn)水閘擋沙坎前,因此,需間歇性打開沖沙閘沖沙,擋沙坎前堆積的泥沙經(jīng)60 min的沖沙后小于擋沙坎高度。開啟1號(hào)沖沙閘0.96 m,關(guān)閉泄洪閘,以25 m3/s流量泄流,進(jìn)水閘以45 m3/s流量引水。沖沙槽中進(jìn)入部分泥沙,經(jīng)144 min后,進(jìn)水閘擋沙坎前又再次出現(xiàn)泥沙堆積,間歇性打開沖沙閘進(jìn)行沖沙,經(jīng)60 min后泥沙高度小于擋沙坎高度。

    (8)H段。進(jìn)水閘以45 m3/s流量引水,開啟1號(hào)沖沙閘0.2 m,關(guān)閉沖沙閘,以5 m3/s流量泄流。上游河道主流方位從原有偏向左側(cè)岸擺向中間,進(jìn)水閘前又以左岸為主要偏向。上游有平穩(wěn)水流且進(jìn)水閘不進(jìn)沙。

    各控制點(diǎn)在常遇洪水時(shí)的水位見表2。

    表2 各控制點(diǎn)在常遇洪水時(shí)的水位 m

    從結(jié)果看:在上游水流<66.4 m3/s造床流量時(shí),上流河道流速較小,泄洪閘前水位較高,進(jìn)入沖沙槽的泥沙較少;在上游水流超出造床流量時(shí),河道挾沙量增多,尤其是70.0 m3/s流量以上時(shí),閘前流速增加,又因?yàn)樾购殚l局部打開而排沙較少,導(dǎo)致沖沙槽進(jìn)入大量泥沙。因此,在泥沙到進(jìn)水閘擋沙坎前且泥沙淤積高度等于擋沙坎高度時(shí),需將沖沙閘間歇打開以進(jìn)行沖沙。洪水模擬過程持續(xù)64 h,上游加沙量共計(jì)1940.0 t,而排沙量只有820.6 t,多數(shù)泥沙在上游河道淤積,進(jìn)水閘不進(jìn)沙。

    3.3 造床平衡后典型流量試驗(yàn)結(jié)果

    以常遇洪水過程線典型段為研究對(duì)象,探討各控制點(diǎn)泥沙淤積情況和水位情況,為工程閘門的啟閉和布置提供了參考。在此基礎(chǔ)上,對(duì)沖沙槽在設(shè)計(jì)和校核洪水標(biāo)準(zhǔn)下有無設(shè)置側(cè)堰的情況開展試驗(yàn)研究,以獲得泄洪槽下游沖刷形態(tài)和控制點(diǎn)水位情況。

    3.3.1 設(shè)計(jì)洪水洪峰流量的研究

    在Q=363.4 m3/s的基礎(chǔ)上,探討自然分水和沖沙閘控制運(yùn)行兩種工況下運(yùn)行情況[5]。

    自然分水工況:打開進(jìn)水閘、沖沙閘和泄洪閘進(jìn)行自然分水,此時(shí)Q進(jìn)=13.92 m3/s、Q沖=115.53 m3/s、Q泄=234.05 m3/s。上游河道水流主流偏向左側(cè)且流速較快,泄洪閘前橫向比降明顯,沖沙槽中沒有泥沙進(jìn)入,但槽內(nèi)水面波動(dòng)較大,在泄洪閘處有較多泥沙排向下游。關(guān)閉進(jìn)水閘,打開沖沙閘和泄洪閘,此時(shí)Q沖=117.83 m3/s、Q泄=245.67 m3/s。相比于自然分水時(shí)的水深情況,上游沖沙槽內(nèi)有更明顯的水深及水面波動(dòng)情況,水位保持在814.00~815.72 m。

    沖沙閘控制運(yùn)行工況:關(guān)閉進(jìn)水閘,調(diào)整沖沙閘開啟程度,開啟1號(hào)沖沙閘1.84 m,開啟2號(hào)沖沙閘1.68 m,使沖沙槽以70.0 m3/s流量泄流,打開泄洪閘,以293.5 m3/s流量泄流。因沖沙閘運(yùn)行受限,因此,上游沖沙槽內(nèi)和泄洪閘前有顯著壅高的水位,在沖沙閘前有最高水位,入口水位約為815.63 m,原因在于造床平衡后,相比于原始地形,上游地形有更大的地形坡降,流速更快。上游水流主流方向偏向左岸,1號(hào)泄洪閘和沖沙槽沒有泥沙進(jìn)入,2號(hào)泄洪閘和3號(hào)泄洪閘往下游排出大量泥沙,且排沙過程較為順暢。下游河道主流方向偏向左岸,右岸齒墻后有回流現(xiàn)象,且有802.340 m最大沖深高程。

    模擬試驗(yàn)共進(jìn)行了3 h 10 min,加沙量和排沙量分別為619.30 t和486.74 t,有約78%的排沙率,說明泄洪閘有非常好的排沙效果,沖沙槽內(nèi)沒有泥沙進(jìn)入。

    3.3.2 校核洪水洪峰流量+沖沙槽未設(shè)側(cè)堰的研究

    自然分水工況:打開進(jìn)水閘、沖沙閘和泄洪閘進(jìn)行自然分水,此時(shí)Q進(jìn)=26.98 m3/s、Q沖=131.15 m3/s、Q泄=400.87 m3/s,即校核洪峰流量Q=559.00 m3/s,排沙效果和水流流態(tài)類似于設(shè)計(jì)洪水洪峰流量時(shí)的情況。

    沖沙閘控制運(yùn)行工況:關(guān)閉進(jìn)水閘,調(diào)整沖沙閘開啟程度,1號(hào)沖沙閘開啟2.24 m,2號(hào)沖沙閘開啟2.08 m,控制沖沙槽以90.00 m3/s流量泄流,打開泄洪閘,以469.00 m3/s流量泄流。排沙效果和水流流態(tài)類似于設(shè)計(jì)洪水洪峰流量時(shí)的情況,齒墻后有798.46 m的最大沖深高程。

    模擬實(shí)驗(yàn)共進(jìn)行3 h 10 min,加沙量和排沙量分別為952.40 t和1113.12 t,有約116%排沙率,表明泄洪閘有較好的排沙效果,進(jìn)水閘及沖沙槽沒有泥沙進(jìn)入。

    3.3.3 校核洪水洪峰流量+沖沙槽設(shè)置側(cè)堰的研究

    考慮到造床平衡后有較高的校核洪水位,因此,將沖沙閘前10~42 m范圍內(nèi)的左側(cè)沖沙槽邊墻改建成側(cè)堰。為增加下泄流量,減小上游水位,以設(shè)計(jì)洪水位高度作為側(cè)堰底部設(shè)計(jì)高程,為815.22 m。

    沖沙閘控制運(yùn)行工況:關(guān)閉進(jìn)水閘,調(diào)整沖沙閘開啟程度,1號(hào)沖沙閘開啟2.24 m,2號(hào)沖沙閘開啟2.08 m,確保沖沙槽以泄流,打開泄洪閘,使泄洪閘和側(cè)堰一起泄流。因側(cè)堰的設(shè)置使得上游沖沙槽的水流流速變緩,因此2號(hào)沖沙閘前有最高水位。上游水流主流方向偏向左岸,1號(hào)泄洪閘和沖沙槽均沒有泥沙進(jìn)入,多數(shù)泥沙流入2號(hào)泄洪閘和3號(hào)泄洪閘并往下游方向排放,且排沙順暢。泄洪閘后泄水槽上游直線段有均勻水流。

    4 結(jié) 語

    (1)從典型洪水流量試驗(yàn)及造床平衡后洪水過程線試驗(yàn)結(jié)果看,閘門的正確運(yùn)行方式可確保進(jìn)水閘沒有泥沙進(jìn)入。

    (2)下游矩形段沖沙槽未出現(xiàn)堆積泥沙的情況,有較為順暢的排水,說明縱坡尺寸的設(shè)計(jì)合理,但沖沙閘后漸變段有淤積一定量的泥沙,需開啟沖沙閘排出。

    (3)在遭遇校核洪水或設(shè)計(jì)洪水時(shí),因上游河道有較大坡度,導(dǎo)致河道主流偏向左岸,進(jìn)一步加劇了沖沙槽水位壅高,建議增加上游沖沙槽及閘墩高。

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