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    考慮“拱效應(yīng)”的圓形基坑支護結(jié)構(gòu)現(xiàn)場監(jiān)測試驗分析

    2020-11-16 08:09:14顧衛(wèi)兵
    四川建筑 2020年5期
    關(guān)鍵詞:圓形灌注樁基坑

    羅 輯,屠 越,顧衛(wèi)兵

    (國網(wǎng)江蘇省電力有限公司南京供電分公司,江蘇南京 210000)

    基坑工程作為一切建筑工程的基礎(chǔ),其重要地位愈加顯著。圓形支護作為一種特殊的基坑支護類型,具有明顯的空間“拱效應(yīng)”,能夠?qū)o結(jié)構(gòu)受到的土壓力轉(zhuǎn)化為環(huán)向應(yīng)力,減弱支護結(jié)構(gòu)的變形?;颖O(jiān)測[1-4]包含支撐內(nèi)力和基坑變形兩大類,所獲得的監(jiān)測數(shù)據(jù)可以判斷基坑的安全程度。在圓形支護結(jié)構(gòu)受力變形研究中,Tan[5]等對上海大直徑圓形深基坑進行監(jiān)測,發(fā)現(xiàn)隨著基坑的開挖,支護結(jié)構(gòu)所受應(yīng)力增加,當開挖至基坑底部時,圍護結(jié)構(gòu)應(yīng)力達到最大值。宋青君[6]等通過分析監(jiān)測數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)圓形地下連續(xù)墻的徑向位移明顯小于同等條件下的條形地下連續(xù)墻的側(cè)向位移。劉春源[7]等對軟弱土層的地下連續(xù)墻進行監(jiān)測,發(fā)現(xiàn)嚴格控制施工工序,是減小結(jié)構(gòu)傾斜側(cè)移的最有效方法。黃海云[8]等分析環(huán)球金融中心塔樓圓形深基坑工程的監(jiān)測數(shù)據(jù),證實了100 m圓形深基坑中的“拱效應(yīng)”效果依舊顯著。劉波[9]依托“上海中心”塔樓深大圓形基坑實測數(shù)據(jù),分析了基坑施工中的受力與變形特性,發(fā)現(xiàn)土方開挖均勻、地面車輛荷載分布、環(huán)撐對稱是影響圓形支護結(jié)構(gòu)受力與變形的重要因素。在基坑地表沉降方面,武立波[10]對圓形地連墻基坑在施工過程中的監(jiān)測數(shù)據(jù)分析,發(fā)現(xiàn)當圓形支護結(jié)構(gòu)嵌入巖石層時,其相應(yīng)的側(cè)向位移與地表沉降均顯著降低。孫文懷[11]等對圓形基坑沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)進行分析,發(fā)現(xiàn)地表沉降主要受降水、開挖深度與施工速度的影響。

    1 工程概況

    本工程位于南京市江寧區(qū)將軍大道與繞越高速交叉位置,共計兩座頂管井,頂進工作井、接收井各一座,間距158 m。圓形工作井位于繞越高速南側(cè),外徑9.0 m,內(nèi)徑7.0 m,結(jié)構(gòu)高為10.8 m,井壁厚0.5 m,底板厚0.6 m。圓形接收井位于繞越高速北側(cè),外徑9.0 m,內(nèi)徑7.0 m,結(jié)構(gòu)高為10 m,井壁厚0.5 m,底板厚0.6 m。工作井與接收井均為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),采用逆作法施工。接收井采用高壓旋噴樁為止水帷幕,鉆孔灌注樁為主要的支護結(jié)構(gòu),通過內(nèi)部的混凝土側(cè)墻與上部鎖口將其所有的灌注樁連接成一整體,共同構(gòu)建成圓形基坑支護結(jié)構(gòu)。

    根據(jù)本次勘測調(diào)查結(jié)果及已有工程地質(zhì)資料顯示,接收井勘探深度范圍內(nèi)的地基土主要由1-2填土、2-1粉質(zhì)黏土、3-1粉質(zhì)黏土、3-2粉質(zhì)黏土和5-1強風化泥質(zhì)粉砂巖組成。具體基坑開挖與支護設(shè)計參數(shù)見圖1、表1。

    圖1 接收井周圍土層剖面(單位:m)

    2 現(xiàn)場試驗

    2.1 設(shè)計方案

    根據(jù)對基坑周邊環(huán)境、土質(zhì)條件及開挖深度等方面綜合考慮,結(jié)合類似工程經(jīng)驗,制定接收井的支護方案。

    接收井外圍為直徑600 mm,水平間距400 mm,樁體搭接200 mm的高壓旋噴樁做止水帷幕,樁長為11.1 m,采用雙重管法。中間采用直徑800 mm,水平間距1 000 mm,混凝土強度等級C30的鉆孔灌注樁作為支護結(jié)構(gòu),樁長為16.0 m。支

    表1 基坑開挖與支護設(shè)計參數(shù)

    護結(jié)構(gòu)外徑為9 m,內(nèi)徑為7 m,樁頂部采用寬為1 m,高為1 m的C30鋼筋混凝土冠梁,其內(nèi)部采用C30鋼筋混凝土做側(cè)墻,不設(shè)置內(nèi)支撐。接收井基坑平面圖如圖2所示,接收井基坑剖面如圖3所示。

    圖2 收井基坑平面(單位:mm)

    圖3 接收井基坑剖面(尺寸單位:mm;高程單位:m)

    2.2 監(jiān)測內(nèi)容

    為確保工程及其周邊環(huán)境的安全,施工時從以下幾個方面進行監(jiān)測:

    (1)接收井樁體深層水平位移監(jiān)測。

    (2)接收井表面水平位移。

    (3)接收井周圍表面沉降監(jiān)測。

    (4)基坑外地下水位監(jiān)測。

    根據(jù)相關(guān)測量規(guī)范,結(jié)合現(xiàn)場施工要求,進行監(jiān)測點位的布設(shè)。如圖4所示,深層水平位移共布置了四個點:CX-1、CX-2、CX-3和CX-4,均布在圓形接收井邊上,埋設(shè)深度為16 m。在臨近基坑冠梁的邊上布置了兩個水位監(jiān)測點,標號SW-1、SW-2。根據(jù)相關(guān)規(guī)范并結(jié)合現(xiàn)場情況,接收井表面水平位移監(jiān)測點與地表沉降點共用一個測點,標號CJ-1、CJ-2、CJ-3和CJ-4。

    圖4 基坑施工監(jiān)測平面

    2.3 監(jiān)測數(shù)據(jù)分析

    2.3.1 深層水平位移監(jiān)測數(shù)據(jù)

    對測斜點位CX-1、CX-2、CX-3和CX-4的數(shù)據(jù)進行分析,得到不同工況下灌注樁的深沉水平位移變形曲線,如圖5~圖8所示。變形曲線從下到上逐漸增大,呈現(xiàn)為向坑內(nèi)的拋物線發(fā)展,主要表現(xiàn)為下面小、中間大,上面收斂的“山丘”形式。

    圖5 測斜孔CX-1位移隨深度變化曲線

    圖6 測斜孔CX-2位移隨深度變化曲線

    圖7 測斜孔CX-3位移隨深度變化曲線

    圖8 測斜孔CX-4位移隨深度變化曲線

    以CX-1為例,當開挖至2.1 m時(工況1),最大深層水平位移為0.42 mm,此時,深層水平位移并不大;開挖至5.1 m時(工況2),最大深層水平位移為3.2 mm,樁頂?shù)奈灰崎_始受到限制,樁頂處位移為2.4 m,兩者相差25.0 %;開挖至8.1 m時(工況3),最大深層水平位移為5.69 mm,樁頂處位移為4.0 m,兩者相差29.7 %;開挖至11.1 m時(工況4),最大深層水平位移為11.5 mm,樁頂處位移為7.2 m,兩者相差37.4 %。可以看出,隨著工況的增加,最大深層水平位移增長速率逐漸加快,這是土體開挖應(yīng)力釋放的結(jié)果;樁頂位移的限制逐漸加大,這是冠梁“拱效應(yīng)”影響的結(jié)果,可以看出,開挖深度的增加會導(dǎo)致圓形基坑 “拱效應(yīng)” 的增強。

    冠梁有效連接每根灌注樁,使灌注樁產(chǎn)生一定的空間約束能力,即圓形基坑的“拱效應(yīng)”,有效限制了灌注樁向坑內(nèi)變形。CX-1、CX-2、CX-3、CX-4的最大位移依次為11.5 mm、10.9 mm、12.6 mm、7.5 mm;CX-1、CX-2、CX-3、CX-4的頂部位移依次為7.2 mm、7.1 mm、8.1 mm、7.5 mm;由于冠梁所產(chǎn)生的“拱效應(yīng)”使得其變形相較于最大深層位移減少了37.4 %、34.9 %、35.7 %、37.0 %,在一定程度上反應(yīng)“拱效應(yīng)”能有效減少圍護結(jié)構(gòu)的變形。

    2.3.2 表面水平位移監(jiān)測數(shù)據(jù)

    由圖9可以看出,表面水平位移曲線變化趨勢較為平緩,局部會出現(xiàn)陡峭的情況,這是正常的。當開挖深度較小時,水平位移變化不大,隨著基坑不斷開挖,變形量逐次增加,這是土體應(yīng)力釋放的結(jié)果。當開挖結(jié)束后,由于施工現(xiàn)狀不變,導(dǎo)致變化又趨于平緩??傮w來說,接收井表面水平位移變化不大,呈 “階梯”走勢。

    圖9 CJ-1、CJ-2、CJ-3、CJ-4表面水平位移累計值隨時間變化曲線

    以CJ-1為例,當開挖至2.1 m時(工況1),最大表面水平位移為0.41 mm,開挖期間,表面水平位移變化速率最大為0.12 mm/d,變化速率不大;當開挖至5.1 m時(工況2),最大表面水平位移為2.30 mm,開挖期間,表面水平位移變化速率最大為0.36 mm/d,變化速率是整個開挖過程最大的;當開挖至8.1 m時(工況3),最大表面水平位移為3.33 mm,開挖期間,表面水平位移變化速率最大為0.20 mm/d;當開挖至11.1 m時(工況4),最大表面水平位移為7.03 mm,開挖期間,表面水平位移變化速率最大為0.33 mm/d。隨著工況的增加,表面水平位移的速率先增大后減小,這與一般基坑位移發(fā)展略有不同,究其原因是隨著基坑深度的增加,冠梁產(chǎn)生的 “拱效應(yīng)”得到加強,在一定程度上限制了表面水平位移的發(fā)展。

    當工況4時CJ-1、CJ-2、CJ-3、CJ-4測點的地表水平位移最大,依次為7.03 mm、6.95 mm、8.04 mm、7.24 mm。其中CJ-1最大變化速率為0.36 mm/d,發(fā)生在工況2;CJ-2最大變化速率為0.40 mm/d,發(fā)生在工況2;CJ-3最大變化速率為0.40 mm/d,發(fā)生在工況4;CJ-4最大變化速率為0.41 mm/d,發(fā)生在工況2。以上數(shù)據(jù)遠小于其相應(yīng)的監(jiān)測預(yù)警值,基坑較為安全。

    2.3.3 地表沉降位移監(jiān)測數(shù)據(jù)

    由圖10 CJ-1、CJ-2、CJ-3、CJ-4地表沉降位移累計值隨時間變化曲線,可以看出,累計沉降量呈現(xiàn)“階梯”型增長,當工況4時,CJ-1、CJ-2、CJ-3、CJ-4監(jiān)測點的累計最終沉降量為11.41 mm、11.28 mm、12.28 mm、12.52 mm,其中CJ-1、CJ-2、CJ-3、CJ-4監(jiān)測點沉降最大速率為0.68 mm/d、0.64 mm/d、0.72 mm/d、0.75 mm/d,遠小于其相應(yīng)的監(jiān)測預(yù)警值,并未出現(xiàn)較大的不均勻沉降,工程較為安全,滿足基坑使用要求。

    圖10 CJ-1、CJ-2、CJ-3、CJ-4地表沉降位移累計值隨時間變化曲線

    以CJ-1為例,當開挖至2.1 m時(工況1),最大地表沉降位移為0.82 mm,開挖期間,地表沉降位移變化速率最大為0.38 mm/d;當開挖至5.1 m時(工況2),最大地表沉降位移為2.69 mm,開挖期間,地表沉降位移變化速率最大為0.48 mm/d;當開挖至8.1m時(工況3),最大地表沉降位移為5.05 mm,開挖期間,地表沉降位移變化速率最大為0.46 mm/d;當開挖至11.1 m時(工況4),最大地表沉降位移為11.41 mm,開挖期間,地表沉降位移變化速率最大為0.42 mm/d。當基坑開挖至相應(yīng)標高時,產(chǎn)生的沉降速率較大;當相應(yīng)標高開挖結(jié)束時進入側(cè)墻施工時,其相應(yīng)的沉降增長速率漸入緩慢??梢钥闯?,冠梁的“拱效應(yīng)”對表面水平位移影響不大,其變化規(guī)律與一般基坑相似。可能是土體應(yīng)力釋放與灌注樁側(cè)移這兩部分的原因讓冠梁“拱效應(yīng)”的表現(xiàn)作用不明顯。

    2.3.4 地下水位監(jiān)測數(shù)據(jù)

    由圖11 地下水位SW-1、SW-2隨時間變化曲線可以看出,水位隨時間變化曲線比較平緩,SW-1測點的最大水位為-5.50 m,最大變化范圍是0.4 m,相對于初始水位最大下降了0.07 m;SW-2測點的最高水位為-3.58 m,最大變化范圍是0.32 m,相對于初始水位最大下降了0.04 m。兩測點在2019年10月16日水位均達到最大值,是13~16日三日暴雨所致。在基坑開挖的過程中,水位呈現(xiàn)一定的波動,總體來看,水位呈下降趨勢,但下降幅度較小,最大水位變化值小于監(jiān)測預(yù)警值,可以看出本工程中的高壓旋噴樁止水效果較好。

    值得注意點的是,SW-1、SW-2的水位高差將近2 m,其主要原因是SW-1地處基坑的最高地勢,而SW-2地處基坑地勢較低,這造成了兩者水位的差距。

    圖11 地下水位SW-1、SW-2隨時間變化曲線

    3 結(jié) 論

    (1)深層水平位移曲線從下到上逐漸增大,且變化速率也逐漸增大,由于只有冠梁而沒有內(nèi)支撐,曲線呈現(xiàn)為下面小、中間大,上面收斂的“山丘”拋物線形式。隨著工況的增加,CX-1最大深層水平位移增長速率先增大后減小,可以看出,開挖深度的增加會導(dǎo)致圓形基坑 “拱效應(yīng)” 的增強。

    (2)表面水平位移曲線變化趨勢較為平緩,局部會出現(xiàn)陡峭,呈“階梯”走勢,這是隨著基坑的開挖(工況1~工況4)應(yīng)力釋放的結(jié)果,符合一般基坑變形規(guī)律。結(jié)合深層水平位移數(shù)據(jù)分析發(fā)現(xiàn),圓形基坑變形向基坑內(nèi)發(fā)展,不是完全軸對稱的,也未發(fā)生整體向某一方向傾斜。

    (3)地表沉降位移曲線呈 “階梯”形式平緩增加,當基坑開挖時,其變化速率增大,隨著基坑開挖深度的增加,土的應(yīng)力釋放得到加強,同時灌注樁的側(cè)移也會使得地表沉降進一步的發(fā)展。各測點的最終沉降值基本相當,并未出現(xiàn)不均勻沉降,當基坑停止開挖時,其累計沉降量逐漸趨于平緩并不再增加。

    (4)水位變化曲線走勢較為平緩,總體來看,水位呈下降趨勢,但下降幅度較小。相應(yīng)測點的最大變化范圍均在0.5 m之內(nèi),符合相關(guān)要求。本工程中的高壓旋噴樁止水效果較好。

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