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    基于盾構(gòu)掘進(jìn)效果的富水礫砂地層渣土改良試驗研究

    2020-11-05 01:40:56楊小龍冉江陵吳田濤王樹英
    隧道建設(shè)(中英文) 2020年10期
    關(guān)鍵詞:試驗段渣土刀盤

    劉 飛,楊小龍,冉江陵,吳田濤,楊 鵬,王樹英

    (1.中鐵五局集團(tuán)有限公司城市軌道交通工程分公司,湖南 長沙 410205;2.中鐵開發(fā)投資集團(tuán)有限公司,云南 昆明 650100;3.中南大學(xué)土木工程學(xué)院,湖南 長沙 410075)

    0 引言

    隨著土壓平衡盾構(gòu)的廣泛應(yīng)用,盾構(gòu)常需穿越富水粗顆粒地層,其中典型的有南寧和昆明地區(qū)的礫砂、圓礫地層及成都和北京等地區(qū)的砂卵石地層。此類地層粒徑較大,大于2 mm的顆粒含量較高,黏聚力低,孔隙率高且透水性強(qiáng),地層自身具有一定的強(qiáng)度,但受到擾動易突然坍塌[1]。土壓平衡盾構(gòu)在此類地層中掘進(jìn)時,由于渣土塑流性較差,不利于螺旋輸送機(jī)排土,土艙壓力不易控制,難以有效平衡開挖面的水土壓力[2],易誘發(fā)過大的地層沉降乃至地表塌陷;在富含地下水的粗顆粒土中掘進(jìn),螺旋輸送機(jī)中渣土在高水壓的作用下易發(fā)生噴涌,導(dǎo)致土艙壓力難以維持;渣土易對刀具、螺旋輸送機(jī)產(chǎn)生磨損,甚至導(dǎo)致螺桿斷裂,延誤盾構(gòu)掘進(jìn)進(jìn)度[3]。

    盾構(gòu)掘進(jìn)中許多問題都與渣土狀態(tài)相關(guān)[4-7]。為保證盾構(gòu)的順利施工,國內(nèi)外一些學(xué)者開展了關(guān)于渣土改良的研究。如:肖超等[4]指出渣土改良參數(shù)優(yōu)化后盾構(gòu)總推力、轉(zhuǎn)矩和土艙壓力相對平穩(wěn);R.Vinai等[8]測得泡沫改良渣土后螺旋輸送機(jī)轉(zhuǎn)矩大幅度減小,土艙壓力波動性減??;程池浩等[9]針對砂礫地層,證實了渣土經(jīng)合理改良后,有利于土艙壓力與螺旋輸送機(jī)壓力的平穩(wěn),可以減小盾構(gòu)掘進(jìn)載荷,明顯提升施工效率;許愷等[10]根據(jù)現(xiàn)場試驗的結(jié)果指出,合理的泡沫摻量有利于盾構(gòu)快速掘進(jìn),緩解刀盤磨損,降低轉(zhuǎn)矩;邱龑等[11]依托富水砂層中某盾構(gòu)工程,通過室內(nèi)試驗確定了以泡沫、膨潤土為主的改良方案,研究表明渣土改良有助于穩(wěn)定刀盤轉(zhuǎn)矩及推進(jìn)速度;胡長明等[12]確定了改良富水砂卵石所用泡沫溶液的濃度與摻入比,基于盾構(gòu)推力、土艙壓力、刀盤轉(zhuǎn)矩、掘進(jìn)速度及出土量等參數(shù)間接評價改良效果。

    已有研究表明,渣土改良會顯著影響盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù),進(jìn)而對地層變形產(chǎn)生影響。但目前礫砂地層盾構(gòu)渣土改良相關(guān)的研究還較少,其與掘進(jìn)參數(shù)的關(guān)系尚不明確,需要開展深入研究。本文依托昆明地鐵4號線小菜園站-火車北站盾構(gòu)區(qū)間(簡稱小-火盾構(gòu)區(qū)間)盾構(gòu)隧道工程,研究富水礫砂地層渣土改良對盾構(gòu)掘進(jìn)的影響規(guī)律,在此基礎(chǔ)上提出合理改良建議與渣土狀態(tài)評價指標(biāo)。

    1 工程概況

    昆明地鐵4號線小-火盾構(gòu)區(qū)間起訖里程為K8+435.252~K9+966.915,全長約1 531.663 m。隧道洞徑為6.2 m,覆土厚度為11~33 m,自小菜園站至火車北站段隧道底板埋深逐漸加大。隧道位于富水地層,地下水位為1.8~4.5 m。盾構(gòu)主要穿越圓礫層與礫砂層。各地層的主要力學(xué)參數(shù)如表1所示。小-火盾構(gòu)區(qū)間沿線的地質(zhì)縱斷面如圖1所示。

    表1 地層力學(xué)參數(shù)表Table 1 Mechanical parameters of various soils

    圖1 小-火盾構(gòu)區(qū)間地質(zhì)縱斷面圖Fig.1 Geological profile of Xiaocaiyuan Station-Railway North Station section

    選取盾構(gòu)右線里程K8+528.3~+542.7作為試驗段,盾構(gòu)主要穿越礫砂地層,該區(qū)段內(nèi)的渣土級配曲線如圖2所示。大于2 mm的顆粒占渣土總質(zhì)量的34%~47%,根據(jù)GB 50007-2011《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》[13]中提供的土的工程分類方法,該類渣土屬于典型的礫砂土。盾構(gòu)采用輻板式刀盤,開口率為40%,開挖直徑為6.44 m,盾體長度為8.36 m,額定轉(zhuǎn)矩為6 700 kN·m,最大推力為42 550 kN。

    圖2 試驗區(qū)段的渣土級配曲線Fig.2 Soil gradation curves of test section

    2 渣土改良效果評價

    土壓平衡盾構(gòu)在富水礫砂地層中掘進(jìn)時,盾構(gòu)渣土需滿足塑流性與滲透性的要求。為此對盾構(gòu)掘進(jìn)過程中排出的渣土進(jìn)行取樣試驗,測試其坍落度與滲透系數(shù),以確定合理的改良方案。

    2.1 滲透試驗

    渣土改良另一個重要目的是減小渣土的滲透性,增強(qiáng)其止水性,從而降低螺旋輸送機(jī)發(fā)生噴涌的風(fēng)險。滲透系數(shù)是評價渣土改良效果的一個重要參數(shù),對渣土進(jìn)行滲透試驗,測試其經(jīng)過渣土改良后的滲透系數(shù)。滲透試驗采用自主設(shè)計的可調(diào)壓常水頭大型滲透儀,對第79環(huán)和81環(huán)取得的渣土分別進(jìn)行了滲透性測試(見圖3)。試樣高度為53 cm和56 cm,上部水頭為12 m,試驗土樣為盾構(gòu)螺旋輸送機(jī)排出的渣土。

    圖3 渣土滲透試驗Fig.3 Permeability test of soil

    改良渣土滲透試驗結(jié)果如圖4所示。圖中試樣1為第79環(huán)渣土,試樣2為第81環(huán)渣土。隨著試驗的進(jìn)行,渣土中的細(xì)顆粒逐漸被滲流水?dāng)y帶至土樣的底部,滲透系數(shù)隨測試時間的增加而降低。2組試樣的滲透系數(shù)變化基本一致,在2 h后的滲流量為0,說明在試驗水頭作用下,渣土已經(jīng)完全不透水。此外,土樣的初始滲透系數(shù)僅為1.2×10-7m/s,其滲透性完全可以滿足本區(qū)段中盾構(gòu)掘進(jìn)的抗?jié)B性要求。

    圖4 改良渣土滲透試驗結(jié)果Fig.4 Permeability test results of conditioned soil

    2.2 坍落度試驗

    對第74-82環(huán)盾構(gòu)排出的渣土進(jìn)行了坍落度試驗(見圖5)。為防止泡沫消散對試驗結(jié)果產(chǎn)生影響,每組試驗應(yīng)在3 min內(nèi)完成。測試結(jié)果及對應(yīng)的改良參數(shù)如表2所示。該區(qū)段內(nèi)僅使用了少量泡沫配合注水來改良渣土,其中泡沫體積分?jǐn)?shù)為3%,發(fā)泡倍率約為8,單環(huán)泡沫原液用量為15~20 L。根據(jù)試掘進(jìn)經(jīng)驗,當(dāng)渣土坍落度大于12 cm時,渣土易從螺旋輸送機(jī)口噴出。盾構(gòu)在試驗段內(nèi)掘進(jìn)時,渣土坍落度相對較小,第78、79、81、82環(huán)的坍落度為5~10 cm,其余坍落度為0~5 cm。

    (a) 第74環(huán) (b) 第75環(huán) (c) 第76環(huán)

    表2 現(xiàn)場坍落度試驗結(jié)果表Table 2 Results of slump tests on site

    渣土坍落度與含水率的關(guān)系如圖6所示??梢钥闯?渣土坍落度與含水率呈明顯的正相關(guān)關(guān)系,含水率越大,坍落度也較大。對于小-火盾構(gòu)區(qū)間的礫砂類地層,當(dāng)泡沫用量較少時,可通過增加水的用量改善渣土的塑流狀態(tài)。

    圖6 渣土坍落度與含水率的關(guān)系Fig.6 Relationship between slump value and water content

    2.3 試驗段改良渣土狀態(tài)評價

    目前國內(nèi)外學(xué)者認(rèn)為理想渣土的坍落度為10~20 cm[4,8,11,14-17],在本試驗段中渣土的坍落度都小于10 cm,依據(jù)此前學(xué)者提出的標(biāo)準(zhǔn),試驗段中的渣土塑流性較差。理想渣土坍落度本身是一個定性概念,受掘進(jìn)模式、土艙壓力和地層條件等影響,不同文獻(xiàn)所針對的渣土與工程背景不同,導(dǎo)致確定取值時具有很強(qiáng)的主觀性。本文采用坍落度來評價渣土改良效果時,未采用預(yù)設(shè)合理值,而是通過分析盾構(gòu)掘進(jìn)的實際效果,來確定適用于本工程的坍落度范圍,進(jìn)而給出相應(yīng)的改良方案。國內(nèi)外學(xué)者基本都認(rèn)為改良渣土滲透系數(shù)的數(shù)量級為10-7m/s[12,14,18-22]。依據(jù)此標(biāo)準(zhǔn),試驗段內(nèi)的改良渣土滲透系數(shù)滿足要求。事實上,上述文獻(xiàn)中所謂的"建議值"往往沒有明確來源,而是依靠工程經(jīng)驗確定。改良渣土的合理滲透系數(shù)控制為10-7m/s量級時,認(rèn)為基本滿足抗?jié)B性要求,但具體效果仍需通過實際掘進(jìn)效果來評價。

    綜上所述,就已有文獻(xiàn)的標(biāo)準(zhǔn)而言,試驗區(qū)段中的盾構(gòu)渣土的抗?jié)B性基本滿足要求,塑流性偏低,但由于坍落度與滲透系數(shù)的取值比較依賴經(jīng)驗,主觀性較強(qiáng)。渣土改良作為保證盾構(gòu)順利掘進(jìn)的一種手段,仍需通過盾構(gòu)實際掘進(jìn)的效果來檢驗改良方案的合理性。本文在試驗段內(nèi)監(jiān)測盾構(gòu)在各環(huán)掘進(jìn)時的出渣狀態(tài),通過分析渣土狀態(tài)與掘進(jìn)參數(shù)的關(guān)系,驗證渣土改良的可行性。

    3 施工期間的掘進(jìn)參數(shù)分析

    渣土改良的最終目的是保證盾構(gòu)掘進(jìn)過程中不發(fā)生噴涌現(xiàn)象,渣土能夠順利排出,且掘進(jìn)參數(shù)波動不大,保證盾構(gòu)平穩(wěn)施工。試驗段內(nèi)每環(huán)的地質(zhì)條件基本相同,且在試驗段要求盾構(gòu)操作要連貫一致,可認(rèn)為在此試驗段內(nèi)的盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)變化主要是由渣土狀態(tài)變化引起。通過分析渣土狀態(tài)對總推力、刀盤轉(zhuǎn)矩、比推力、比轉(zhuǎn)矩和推進(jìn)速度的影響,以此驗證渣土改良效果,最終提出渣土改良的評價指標(biāo)--坍落度。由于盾構(gòu)記錄系統(tǒng)出現(xiàn)問題,導(dǎo)致其中部分?jǐn)?shù)據(jù)缺失,選取試驗段第74、76、79、80、81、82環(huán)的數(shù)據(jù)分析掘進(jìn)參數(shù)與渣土狀態(tài)的關(guān)系。

    3.1 渣土狀態(tài)對總推力和轉(zhuǎn)矩的影響

    每環(huán)掘進(jìn)時總推力的平均值與標(biāo)準(zhǔn)差分別反映推力大小與波動程度,二者與渣土坍落度的關(guān)系如圖7所示。可以看出:1)盾構(gòu)渣土的坍落度與總推力具有負(fù)相關(guān)關(guān)系,原因是坍落度越大,渣土的塑流性越好,說明隨著渣土改良不僅有利于渣土輸送,還可以降低盾構(gòu)的推力;2)盾構(gòu)推力的標(biāo)準(zhǔn)差與渣土狀態(tài)的關(guān)系不明顯,原因是各環(huán)的總推力基本都比較平穩(wěn),以波動較大的一環(huán)為例,標(biāo)準(zhǔn)差也僅為均值的1.9%。

    圖7 渣土坍落度與盾構(gòu)總推力、標(biāo)準(zhǔn)差的關(guān)系Fig.7 Variation of total thrust force and standard deviation with slump value

    與分析總推力類似,取每環(huán)掘進(jìn)期間刀盤轉(zhuǎn)矩的平均值與標(biāo)準(zhǔn)差,將其與該環(huán)渣土坍落度聯(lián)系起來,得到如圖8所示的關(guān)系??梢钥闯觯?)第79、81、82環(huán)的轉(zhuǎn)矩相對較小且平穩(wěn),而第74、76、80環(huán)的轉(zhuǎn)矩在推進(jìn)時都有頻繁的波動;2)隨著坍落度逐漸增加,刀盤的轉(zhuǎn)矩在逐漸減小,標(biāo)準(zhǔn)差也在減小,轉(zhuǎn)矩的波動性在減弱,即合適塑流性的渣土能夠控制盾構(gòu)轉(zhuǎn)矩的波動性。

    圖8 渣土坍落度與刀盤轉(zhuǎn)矩、標(biāo)準(zhǔn)差的關(guān)系Fig.8 Variation of cutterhead torque and standard deviation with slump value

    3.2 渣土狀態(tài)對比推力和比轉(zhuǎn)矩的影響

    盾構(gòu)掘進(jìn)時的比推力是指盾構(gòu)總推力與貫入度的比值,是衡量盾構(gòu)掘進(jìn)過程中對推力的需求;比轉(zhuǎn)矩是指盾構(gòu)總轉(zhuǎn)矩與貫入度的比值,是衡量盾構(gòu)掘進(jìn)時對轉(zhuǎn)矩的需求。二者的計算公式[23-24]如下:

    Fn=F/P。

    (1)

    Tn=T/P。

    (2)

    式中:Fn為比推力,kN/mm;F為盾構(gòu)總推力,kN;P為貫入度,mm;Tn為比轉(zhuǎn)矩,kN·m/mm;T為盾構(gòu)總轉(zhuǎn)矩,kN·m。

    盾構(gòu)在試驗段中掘進(jìn)時的比推力和比轉(zhuǎn)矩與渣土坍落度的關(guān)系如圖9所示??梢钥闯觯?)隨著渣土坍落度的增加,比推力和比轉(zhuǎn)矩均呈現(xiàn)一定程度的減小,這表明隨著渣土塑流性的增強(qiáng),盾構(gòu)切削地層所需的推力和轉(zhuǎn)矩都將減小,能夠降低盾構(gòu)掘進(jìn)時的能量消耗;2)比推力和比轉(zhuǎn)矩的變化趨勢基本相同,這表明比推力和比轉(zhuǎn)矩呈現(xiàn)出一定的線性關(guān)系,即在此地層中掘進(jìn)時,盾構(gòu)所需的推力和轉(zhuǎn)矩呈正比。

    圖9 渣土坍落度與比推力、比轉(zhuǎn)矩的關(guān)系Fig.9 Variation of specific thrust and specific torque with slump

    value

    3.3 渣土狀態(tài)對推進(jìn)速度的影響

    渣土的塑流狀態(tài)會直接影響盾構(gòu)掘進(jìn)的效率。為分析這一影響的大小,將掘進(jìn)速度與對應(yīng)的坍落度繪入圖10中??梢钥闯觯涸恋奶涠扰c盾構(gòu)掘進(jìn)速度的關(guān)系不明顯,相關(guān)系數(shù)較低,說明渣土狀態(tài)有助于促進(jìn)盾構(gòu)的高效掘進(jìn),但并非決定性因素。

    圖10 渣土坍落度與掘進(jìn)速度的關(guān)系Fig.10 Variation of tunneling speed with slump value

    坍落度反映出渣土的塑流狀態(tài),對富水礫砂地層盾構(gòu)掘進(jìn)有明顯影響,塑流性更好的渣土對應(yīng)著較低的推力和刀盤轉(zhuǎn)矩,且有助于提高盾構(gòu)掘進(jìn)速度。在分析了盾構(gòu)掘進(jìn)效果后可知:1)隨著渣土坍落度的增加,盾構(gòu)掘進(jìn)時的推力和轉(zhuǎn)矩逐漸減??;2)在滿足渣土塑流性與滲透性要求的條件下,第81、82環(huán)的更有利于掘進(jìn)參數(shù)的控制,且試驗段內(nèi)實際掘進(jìn)效果較好。

    對于本區(qū)段內(nèi)的富水礫砂地層,可將合理的渣土坍落度取為5~10 cm,并在實際施工的基礎(chǔ)上確定合理改良參數(shù)如下:泡沫劑體積分?jǐn)?shù)為3%、發(fā)泡率為8,每環(huán)泡沫原液消耗量為20 L,并額外注水3~6 m3。在盾構(gòu)采用此改良參數(shù)后,掘進(jìn)較為順利,且施工中未發(fā)生結(jié)泥餅和噴涌現(xiàn)象,并保證了隧道的按時貫通,表明了渣土改良參數(shù)適用于此類富水礫砂地層。

    4 結(jié)論與討論

    1)昆明地區(qū)礫砂土的坍落度與含水率呈明顯的正相關(guān)關(guān)系,含水率越大,坍落度也較大。在滲透試驗過程中,渣土中的細(xì)顆粒逐漸被滲流水?dāng)y帶至土樣的底部,滲透系數(shù)隨測試時間的增加而降低,在2 h后減小為0。

    2)通過分析渣土的塑流狀態(tài)與掘進(jìn)參數(shù)間的關(guān)系可知,塑流性較好的渣土對應(yīng)著較低的刀盤轉(zhuǎn)矩、推力、比推力和比轉(zhuǎn)矩,能夠提高盾構(gòu)推進(jìn)速度,說明塑流性較好的渣土能夠有效降低盾構(gòu)能耗,提高掘進(jìn)效率。

    3)本區(qū)間渣土具有一定的黏性,過小的坍落度(0~5 cm)不利于螺旋輸送機(jī)出土,建議酌情增加改良劑或增加注水量,提高渣土的流動性。對掘進(jìn)參數(shù)與地層擾動的分析可知,坍落度達(dá)到5~10 cm即可滿足施工要求。

    本文依托工程現(xiàn)場開展研究,獲得了諸多有益結(jié)論,但仍存在一定的局限性。盾構(gòu)掘進(jìn)過程中的理想渣土狀態(tài)受多種因素影響,如盾構(gòu)掘進(jìn)模式、土艙壓力、地質(zhì)條件等,本文從工程應(yīng)用角度出發(fā),依托昆明地鐵4號線小-火盾構(gòu)區(qū)間,提出了適用于當(dāng)前條件下的渣土改良參數(shù),但更深層次的規(guī)律還有待于在本工程的其他區(qū)段或其他類似工程進(jìn)一步采集數(shù)據(jù)分析。

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